К. п. д. абсолютный термический полный

При стационарном тепловом процессе, рассматриваемом ниже, предполагают, что полная деформация тела является суммой упругой деформации, связанной с напряжениями обычными соотношениями, и чисто теплового расширения, соответствующего известному из классической теории теплопроводности температурному полю. В теории термоупругости обычно накладывается ограничение на величину термического возмущения приращение температуры предполагается малым по сравнению с начальной абсолютной температурой. Снятие этого ограничения не нарушает предположения о малости деформаций (перемещений), но [c.90]

Абсолютно полного снятия макронапряжений после нагревов обычно не достигают, сохраняется небольшой разброс на уровне О—5 кгс/мм при нагревах в вакууме и до 10—15 кгс/мм при нагревах в воздушной среде. Из возможных причин сохранения небольших значений макронапряжений после нагревов можно указать на селективное окисление жаропрочных сплавов, сопровождаемое возникновением термических сжимаюш,их напряжений, а также влиянием процессов травления, вызываюш их сжимающие напряжения в зоне травления за счет внедрения (адсорбции) в металл продуктов реакции. [c.148]

Полное удаление растворенных в воде газов практически невозможно. Процесс удаления газов из воды происходит до того момента, когда равновесное парциальное давление, соответствующее его концентрации в жидкой фазе, превышает парциальное давление этого газа рт в газовой фазе над раствором. Следовательно, для деаэрации воды и удаления (десорбции) агрессивных газов необходимо понижать их парциальные давления над жидкостью. Это возможно осуществить либо понижением общего давления газовой смеси над водой, либо перераспределением парциальных давлений газов при постоянном давлении газовой смеси. Второй способ универсален и не избирателен по отношению к отдельным газам, присутствующим в воде. Он основан на том, что абсолютное давление над жидкой фазой представляет собой сумму парциальных давлений газов и водяного пара p Xpr-j- j-pj jo- Следовательно, необходимо увеличить парциальное давление водяных паров над поверхностью воды, добиваясь р, и как следствие этого получить 2рг 0. Когда температура воды повышена до температуры насыщения, парциальное давление водяного пара над уровнем воды достигает полного давления над водой, а парциальное давление других газов снижается до нуля, вода освобождается от растворенных в ней газов (рис. 9.2). Недогрев воды до температуры насыщения при данном давлении увеличивает остаточное содержание в ней газов, в частности кислорода (рис. 9.3). Термическая деаэрация воды сочетается с ее подогревом в специальном теплообменнике —- деаэраторе. [c.122]

Надежность и долговечность при эксплуатации цементуемых изделий зависят также от структуры слоя и сердцевины, образующейся в результате полного цикла химико-термической обработки. В связи с необходимостью обеспечения поверхно стной твердости HR 59—62 структура слоя должна состоять в основном из мелкоигольчатого мартенсита с небольшими изолированными участками остаточного аустенита. Абсолютно недопустимы выделения карбидов в форме сетки по границам зерен, ибо при этом резко возрастает хрупкость. Нежелательны также выделения в значительном количестве изолированных карбидов, различимых при увеличении X 100, так как и в такой форме они снижают вязкость цементованной Стали, особенно в углах и на торцах деталей. Содержание остаточного аустенита в слое не должно превышать 15—20%. [c.305]

Хотя описанные расчеты проведены с введением некоторых допущений, полученные данные имеют удовлетворительную сходимость с практическими результатами. В частности, диапазон температур растворения равновесных граничных сегрегаций углерода, когда их абсолютные величины равны полной растворимости в стали, совпадает с общепринятым температурным интервалом гомогенизирующей термической обработки стали типа 18 Сг-Ю N1. [c.99]

Таким образом, при температурах полной ионизации плазмы Т = 100 000 К, плотность энергии излучения в ней становится преобладающей. Это приводит к трудностям адиабатной изоляции плазмы при температурах термоядерных реакций (Т 1 ООО 000° К). Если интенсивность излучения абсолютно черного тела определяется однозначно его температурой (закон Стефана—Больцмана), то плазма термически равновесна. Но плазма в редких случаях излучает как черное тело и лучистое равновесие нарушается из-за наличия холодных стенок. Стенки не только поглош,ают лучистую энергию, но н оказывают каталитическое и электрическое воздействие на процессы в плазме. Наличие градиента температуры у стенок вызывает концентрационную диффузию и местное равновесие может восстановиться лишь тогда, когда скорость реакции велика по сравнению со скоростью диффузии. И, наконец, нерав-новесность может быть вызвана и наличием магнитно-гидродинамических эффектов, обусловленных наличием заряженных частиц. [c.233]

Сопротивление движению двойникующих дислокаций то при абсолютном нуле меньше, чем сопротивление движению полных дислокаций скольжения по причинам, которые уже проанализированы в работах [117, 122]. Поскольку нет оснований предполагать существенных различий в механизме движения полных и частичных дислокаций, для описания температурной зависимости Tq можно применить представления о термически активируемом движении дислокаций в поле [c.62]

Упругие деформации. Упругие деформации не зависят от структуры основной металлической массыf этим связана почти полная независимость модуля упругости углеродистых сталей от их химического состава [130]). Упругие деформации зависят только от характеристики графитовых включений, поэтому упругие свойства чугуна не изменяются, если в результате термической обработки изменилась только структура основной металлической массы и не изменилась форма и величина графитовых включений (нормальный случай термической обработки серого чугуна). При увеличении содержания и укрупнении графитовых включений упругие деформации увеличиваются по своей абсолютной величине (так же как пластические деформации) и уменьшаются по относительной, выраженной впроцентахот суммарной деформации. [c.22]

Сварочные деформации и напряжения возникают вследствие локальной пластической деформации отдельных зон сварного соединения из-за неравномерного разогрева при сварке. Металл в зоне максимального нагрева (шов и зона термического влияния), претерпевший пластическую дeфqpмaцию сжатия при нагреве, после полного охлаждения получает остаточное укорочение. Это укорочение приводит к изменению формы и размеров всей сварной заготовки. Абсолютное укорочение (ААВ и ADQ линейных элементов (АВ и D ) пропорционально их длине в зоне пластической деформации (AB D) (рис. 5.58, а, б). В соответствии с этим основные закономерности процесса развития перемещений в сварных изделиях сводятся к следующему 1) абсолютное укорочение возрастает с увеличением зоны пластической деформации, т.е. с увеличе- [c.291]

Область А соответствует начальным стадиям роста трещины в образце. Рассмотрим идеальный случай — материал с острой стартовой трещиной, прошедший после ее нанесения полную термическую обработку. При очень низких значениях А/ величина локальной интенсивности напряжений недостаточна для того, чтобы перемещение дислокаций привело к распространению трещины вдоль полос скольжения, т. е. локальные напряжения не превышают локального предела выносливости. Оценить пороговую величину АК трудно. Однако, если принять за размер обратной пластической зоны 1 мкм (что соответствует размеру ячеек, наблюдаемых вблизи поверхности растущей трещины [13], т. е. 1/20 среднего размера зерна нормализованной низкоуглероднстой стали, или величине обратного раскрытия трещины около 150 А), то из уравнения (403) получается, что абсолютное пороговое значение АК меньше, чем 1,5 МН/м предполагая, что на]]ряже-ние течения циклически упрочненного материала составляет около 200 МН/м . [c.234]

Энтропия стекол. Стекла можно рассматривать как переохлажденные расплавы. Так как равновесие не устанавливается и, следовательно, затвердевшее состояние пе находится во внутреннем равновесш , то такие системы имеют конечную энтропию при абсолютном нуле и представляют исключение из третьего закона термодинамики. Термодинамические свойства стекла в значительной степени зависят от условий изготовления, особенно от условий быстрого охлаждения, которые оказывают самое большое влияние на степень упорядочения. Поэтому состояние стекла не является функцией только параметров состояния, которых достаточно для полного описания систем, находящихся во внутреннем равновесии оно зависит также от предыстории стекла. Для описания стекловидного состояния могут быть привлечены классические термодинамические функции состояния, но с некоторыми оговорками, так как предпосылкой их применения является установление внутреннего равновесия. Из числа понятий, рассмотренных в разделе 6.1.3 и относящихся к энтропии, для стекловидного состояния следует упомянуть неупорядоченность вследствие колебаний (термическая энтропия) и беспорядок пространственного распределения структурных групп. Для этих двух источ- [c.206]

Во всех рассмотренных выше способах регулирования для изменения площади поверхности, через которую осуществляется отвод теплоты, используется перемещение поверхности раздела пар — т аз. Имеются и другие способы регулирования мощности тепловой трубы, их обзор дается в литературе [6-10, 6-11, 6-12]. В ранней работе Эненда [6-13] было предложено использовать заслонки для дросселирования парового потока. В количественном отнощении регулирующие возможности этого метода ограничены. Во-первых, термическое сопротивление по тракту рабочей жидкости составляет всего лишь небольшую часть полного сопротивления системы. Во-вторых, перепад давлений в паровом потоке может изменяться лишь в ограниченных пределах, без превышения капиллярного напора трубы, за исключением случая низких абсолютных давлений (Шлезингер [6-14]). Операция включение — отключение может быть осуществлена перекрытием парового потока, однако при этом еще возникнет передача теплоты теплопроводностью по фитилю и стенке трубы. [c.185]

Уменьшение линейны.х размеров вследствие термического сжатия является причиной возникновения в отливках термических напряжений. Поскольку центральные слои отливки затвердевают несколько позже наружны.х, температура которых к этому моменту уже понизилась, то абсолютная величина термического сжатия у центральных и наружных слоев разная после охлаждения до одинаковой температуры. Более горячие центральные слои должны были бы сократиться иа большую величину, чем наружные более холодные. Однако, поскольку все они составляют единое целое, такое свободное сокращение размеров невозможно. Поэтому во внутренних слоях не сможет пройти полная линейная усадка, этому препятствуют наружные слои, у которых усадка должна быть меньше. В результате внутренние слои окажутся растянутыми, а наружные сжатыми. В обще. случае. молгио считать, что всегда в более быстро охлаждающихся частях отливки возникают напряжения сжатия, а в более медленно о.хлаждающихся — напряжения растяжения. Величина этих термических напряжений может превысить предел текучести. материала и тогда в отливке пройдет пластическая деформация. При превышении предела прочности произойдет разрушение материала. Поскольку предел прочности при растяжении всегда меньше, че.м при сжатии, разрушение в виде образования трещин наблюдается именно на растянутых участках. [c.126]

Метод абсолютных яркостей спектра л ь-и ы X лини й. Полная яркость В (Т) спектральной линии, излучаемой оптически тонким слоем dx одсюродного термически равновесного газа (или плазмы) при отсутствии индуцированного излучения, равна [c.8]

Оценка изменения полной обменной емкости (ПОЕ) ионитов при фильтровании потока воды с повышенной температурой проводилась двумя методами—прямым и косвенным. В качестве прямого метода для Н-формы катионита применялся метод определения ПОЕ, разработанный Ваншейдтом и др. [Л. 9], а для ОН-формы сильноосновного анионита применялся метод, описанный в [Л. 8]. Для определения ПОЕ по сильноосновным группам использовался метод, разработанный Полянским н Шабуро-вым [Л. 10]. На анализ брались не загрязненные продуктами коррозии пробы ионита, находящиеся в нижней дренажной системе лабораторного фильтра. Косвенным методом определяли падение ПОЕ ионита по количеству продуктов разложения, поступавших в рабочую среду. По результатам анализов разовых проб строились графики изменения качества воды во времени и подсчитывались средние концентрации примесей, вымываемых из ионита. По уравнениям термического разложения КУ-2 и АВ-17 и средним концентрациям примесей в воде подсчитывались абсолютные потери обменной емкости ионитов, отнесенные к их первоначально взятым объемам. [c.127]

Влияние толщины стенки кокиля на процесс затвердевания отливки связано с относительными и абсолютными размерами отливки, ее формой, температурными и другими условиями процесса теплообмена. При увеличении (от нуля) толщины Xs по сравнению с Xi стальной или чугунной отливки время /з полного затвердевания металла (при Xi = onst) вначале несколько возрастает (скорость за-твердев вия падает), что объясняется повышением термического сопротивления формы передаче теплоты от отливки к окружающей среде. Затем кривая 3 проходит через максимум и продолжительность затвердевания заметно падает. Особенности затвердевания при довольно большой толщине стенки кокиля объясняются повышенной теплоаккумулирующей способностью формы. При больших значениях Хз последняя величина практически перестает влиять на продолжительность и скорость затвердевания. [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...