Цилиндры Коэффициент толстостенности

В зависимости от ответственности соединения полученное минимально необходимое значение увеличивают, умножая его на коэффициент запаса сцепления =1,5...3. По найденному расчетному контактному давлению р = Кр определяем расчетный натяг Л р, пользуясь выводимой в вузовских курсах сопротивления материалов формулой Ляме для расчетов толстостенных цилиндров (цилиндр считается толстостенным, если его средний радиус превышает толщину стенки не более чем в пять раз) [c.29]

Цилиндры толстостенные, соединенные натягом — Напряжения 212 Цинк — Коэффициент Пуассона 20 [c.649]

По изложенной методике была рассчитана горячая осадка полого толстостенного цилиндра высотой 2ho = 15 мм наружного и внутреннего радиусов г о = 12,5 мм, Гю = 2,5 мм из алюминиевого сплава при температуре 450 °С [71 ]. При этом были приняты следующие значения постоянных в уравнении состояния <2.100) mi = 0,2, = О, а =1,14-10" МПа-с ч Скорость сближения плит пресса v = 0,167 мм/с. Коэффициент % принимался равным 0,5. Кроме расчета было выполнено экспериментальное исследование осадки такого цилиндра. В таблице 4.2 сопоставлены расчетные радиусы и Гг с экспериментальными наименьшим радиусом внутренней бочкообразной поверхности и наибольшим радиусом на-ружной бочкообразной поверхности а также приведены величины радиусов нейтральной поверхности для различных величин относительного обжатия [ ho —h)/ho] 100 %. [c.107]

Коэффициент Kd, равный тангенсу угла наклона прямой, является коэффициентом изменения размера, или коэффициентом копирования погрешностей. При обработке тонкостенных цилиндров Kd близок к единице. Для толстостенных цилиндров можно принять Kj - А — Bh. Для стальных деталей (Стт 400 МПа) при соотношении размеров [c.502]

Определение напряжений в толстостенном цилиндре в случае осесимметричных центробежных сил и температурных полей производится на такой же модели из сопротивлений и емкостей. Решение этой задачи сводится [9], [14] к определению двух функций напряжений по их значениям и значениям их производных на внешнем и внутреннем контурах сечения цилиндра. С применением такой модели определялись [14] напряжения под действием центробежных сил в турбинном роторе, имеющем внутреннее отверстие постоянного диаметра и диски на наружной поверхности. При постоянных модуле упругости и коэффициенте Пуассона и стационарном температурном поле задача на модели решается один раз. [c.269]

Рассмотрим длинный полый толстостенный цилиндр е днищами, испытывающий действие внутреннего давления (рие, 77, а) [17, 66, 102, 207], Предположим, что материал, из которого изготовлен ци линдр, является идеально упругопластическим. Пусть коэффициент Пуассона в упругой и пластической областях имеет одина ков значение, равное 0,5, Это допущение равносильно допущению [c.197]

Коэффициенты концентрации напряжений для неподкрепленных вырезов определялись опытным путем на целлулоидных моделях тонкостенных цилиндрических оболочек оптическим методом и на стальных моделях толстостенных цилиндров с помощью датчиков омического сопротивления, установленных на внутренней и наружной поверхностях цилиндров [5]. [c.53]

В статье В. И. Розенблюма [140] решен ряд задач расчета толстостенных цилиндров при неравномерном нагреве вдоль оси в условиях установившейся ползучести. Принята степенная зависимость скорости деформации ползучести от напряжения, причем показатель степени не зависит от температуры, а зависимость коэффициента от нее является экспоненциальной. [c.233]

Как следует из теории фотоупругости, коэффициент концентрации напряжений К может быть экспериментально определен как отношение действительного числа полос в рассматриваемой точке к тому числу полос, которое существовало бы в эквивалентном толстостенном цилиндре при том же перепаде давлений [c.293]

Изложенное выше относится только к случаю стационарного поля напряжений. В своей недавней работе [17] Вильямс распространил свои исследования на случай нестационарного поля термических напряжений, когда должны учитываться два вида концентрации во-первых, геометрический коэффициент концентрации Кт, учитывающий отличие плоскостной жесткости звезды от жесткости толстостенного цилиндра с той же относительной толщиной свода, и, во-вторых, температурный коэффициент концентрации Кт, описывающий концентрацию теплового потока в лучах звезды. [c.295]

Рассмотрим в качестве примера толстостенный цилиндр с коэффициентом толстостенности й= =0,5, нагруженный по торцу моментом т кГсм1см. [c.72]

Шаффер [253] исследовал плоскую деформацию цилиндров, состоящих из двух слоев ортотропного несжимаемого материала. Условие несжимаемости приводит к тому, что коэффициенты Пуассона не являются независимыми постоянными И выражаются через модули упругости. Франклин и Кичер [96] рассмотрели осевое нагружение и кручение цилиндра, состоящего из двух ортотропных слоев, разделенных тонкой податливой прослойкой. Борези [46] изучил температурные напряжения в многослойных изотропных толстостенных цилиндрах. [c.246]

На фиг. 10.13 изображено распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 58% радиуса отверстия. В этом случае наибольшую величину имеет меридиональное напряжение в точке на закруглении под углом 45° к вертикали, которое на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. На фиг. 10.14 дано распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 17% от радиуса отверстия. Здесь опять наибольшую величину имеет меридиональное напряжение на закруглении в точке, расположенной между радиальными линиями под углом 45 и 50° к вертикали. По своей величине это напряжение тоже примерно на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. Оказывается, что уменьшение радиуса закругления ниже величины, выполненной в модели 2, не приводит к дальнейшему увеличению меридиональных напряжений. На фиг. 10.15 сопоставляются напряжения на поверхности дна трех исследованных моделей. Заметно, что при изменении формы дна от полусферической к плоской с закруглениями распределение меридиональных напряжений в закруглении меняется существенным образом. При дальнейшем уменьшении радиуса закругления наибольшие напряжения перестают возрастать, но распределение напряжений вдоль закругления несколько меняется. Из графика изменения кольцевых напряжений видно, что на них почти не сказывается изменение радиуса закругления. Форма дна отверстия влияет на распределение напряжений в цилиндре на расстоянии, равном примерно двум диаметрам отверстия. В сечениях, удаленных от дна во всех трех случаях, распределение напряжений удовлетворительно согласуется с решением Лямэ для толстостенного цилиндра. Материал моделей имел коэффициент Пуассона 0,45—0,48, в связи с чем при использовании результатов необходимо помнить, что большие отклонения в величине коэффициента Пуассона могут привести к значительным изменениям в распределении напряжений. Модуль упругости Е материала модели определяли в процессе испытания по изменению наружного диаметра цилиндра в сечении, удаленном от дна отверстия. По результатам этих измерений величина мгновенного модуля упругости сразу же после разгрузки составила 1370 кг1см . В момент фотографирования срезов она была равна 3290 кг/см . При этой величине модуля показатель качества составил 1600. Эта величина соизмерима с показателем качества для бакелита и фостерита, но несколько ниже, чем для некоторых эпоксидных смол. [c.288]

Измерение температуры абсолютно черного тела производилось передвижными платиио-платинородиевыми термопарами. В качестве второй, контрольной, модели абсолютно черного тела использовался керамический цилиндр с диафрагмами, помещенный в силитовую печь. Температура поверхности оболочки измерялась при помощи десяти термопар, заделанных в эту оболочку. Влияние конвекции при градуировках устранялось установкой печи под углом ЗО " к горизонту. В сферической модели абсолютно черного тела, выполненной из толстостенного чугуна с большим коэффициентом теплопроводности, наблюдалось равномерное распределение температур по поверхности оболочки. В цилиндрической модели некоторое изменение температуры наблюдалось лишь вдоль образующей [c.192]

В качестве примера практического использования альфакалориметра второго вида приведем определение коэффициента теплоотдачи цилиндра диаметром 2,6 см в спокойной воде, имеющей температуру около 0°С. Для этого А. В. Тарховой в 1940 г. [19 был поставлен чрезвычайно простой опыт толстостенная пробирка из кварцевого стекла, имевшая внутренний и наружный радиусы 7 , = 0,725 см и / 2=1,29 см, была наполнена ртутью и подвергалась охлаждению в водо-ледяной смеси (без перемешивания). Длина пробирки была 15 см, так что ее можно было считать цилиндрическим альфакалори-метром и применить вышеуказанную формулу. Один из спаев дифференциальной термопары гаходился в ртути, другой — в воде. [c.186]

Таким образом, получено решение кргьевой задачи для толстостенного цилиндра под действием внутреннего давления с учетом жесткости нагружающей системы и ниспадающей ветви диаграммы деформирования материала. Непринципиальное с точки зрения получения решения допущение о неизменности коэффициента Пуассона в [c.235]

Коэффициент К , равный тангенсу угла наклона прямой, является коэффициентом изменения размера, или коэффициентом копирования погрешностей. Ппи обоаботке тонкостенных цилиндров К близок к единице. Для толстостенных цилиндров можно принять К - А — Вк. Для сталших деталей (а 400 [c.406]

Некоторые вопросы, связанные с этой аналогией между теориями пластического упрочнения и стадией установившейся ползучести металлов были в дальнейшем рассмотрены в статье автора, указанной на стр. 469. Е ней для обоих случаев приведены различные формулы для распределения напряжений в толстостенных цилиндрах и получены коэффициенты концентрации вокруг отверстия, причем для обоих случаев были приняты степен- [c.473]

Релаксация напряжений в полом цилиндре. Рассмотрим длинный толстостенный металлический цилиндр, который получил небольшую упругую радиальную деформацию, вызванную натягом при насадке его на жесткий вал. Если это соединение подвергнуть воздействию умеренно повышенной температуры, то возникающие деформации ползучести вызовут постепенное снижение давления натяга и напряжен11Й сТг в стенке цилиндра. При этом небольшое радиальное увеличение ра внутреннего радиуса г=а остается постоянным. Однако соответствующая упругая деформация будет постепенно преобразовываться в остаточную. Решение этой релаксационной задачи получил Дэвис ) для случая цилиндра, находящегося в условиях плоской деформации, когда осевая деформация отсутствует (ег=0). Предполагалось также, что материал полностью несжимаемый по отношению как к упругим, так и пластическим деформациям и что течение имеет вполне общий характер и характеризуется коэффициентом вязкости 1, изменяющимся [c.693]

Диаметр цилиндра низкого давления 11 равен 20 мм, высокого давления 7 равен 36 мм, коэффициент мультипликации — П. Ход поршня 8 цилиндра высокого давления 350 мм, полезный объем цилиндра высокого давления 360 мм . Цилиндр высокого давления представляет собой однослойный толстостенный сосуд, выполненный из стали 12ХНЗА, и выдерживает давление до кгс/см . [c.47]

Пример. Неустановившееся поведение термовяакоупругого шолс тпс тенного цилиндра I). В качестве иллюстрации применим (20.28) к задаче о бесконечно длнннон толстостенной круговой цилиндрической трубе при заданных механических и температурных воздействиях на ее внутренней и наружной границах. Для конечноэлементной аппроксимации компонент перемещений и температуры воспользуемся симплексными аппроксимациями г13)уг (г) =aY + 6 y г, ге=1, 2, где а,у постоянные, зависящие только От протяженности конечного элемента в радиальном направлении (для элемента, заключенного между радиусами гу и г , ах = —а — —1/ г2 — Г1), 61 = — Гу), 62 = Гу1(г2 — Г )]. Подставляя эти интерполяционные функции в массивы (20.19), получаем все коэффициенты уравнений дискретной модели, не зависящие от свойств материала. [c.413]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...