Плечо — Обозначение

Дадим вывод общей формулы, характеризующей работу простого гидравлического пресса, представленного на рис. 2.34. Примем следующие обозначения а — большое плечо рычага (рукоятка насоса) Ь — малое плечо рычага Q — сила, прикладываемая к рукоятке насоса. [c.57]

Т1 крш> — плечи моментов, определяются по схеме распределения сил (см. рис. 111.12,6) остальные обозначения приведены выше. [c.81]

Плечо — Обозначение 2 Плиты толстые — Расчет 168 [c.639]

Примечание. В формулах приняты обозначения W — сила зажима, развиваемая прихватом, в кГ Q — сила, приложенная к вииту, в кГ L — расстояние от точки опоры до точки приложения силы в мм] I — длина плеча прижима в мм Н — высота направляющей части в мм h — величина подъема кулачка при его отводе в мм S — величина поворота по дуге в мм а — угол поворота прихвата в град] i — коэффициент трения р — угол подъема спирали ( 3 = 30 + 40°). [c.90]

Примечание. В формулах приняты обозначения W — развиваемая сила зажима в кГ М — момент на рукоятке в кГ -см, I, h, U 1, —длины плеч прихвата в мм[ 1 — угол подъема кривой эксцентрика в град-, — угол трения между эксцентриком и опорной плоскостью г — расстояние от центра вращения эксцентрика до точки соприкосновения с опорной плоскостью в лш tg Ф = — коэффициент трения на оси эксцентрика е — эксцентрицитет в, мм-, 3 — угол поворота эксцентрика в град-, ф — угол трения в резьбовом соединении ft — коэффициент, учитывающий смещения точки приложения силы Q относительно оси / = /2=0,1— коэффициент трения q — сопротивление пружины в кГ Т1 — коэффициент, учитывающий трение в шарнирных соединениях и направлениях ф, — угол трения на скосе клипа tg ф, = ig ф = / [c.93]

Если силу Р выражать в ньютонах, плечо силы г — в метрах, момент силы М будет выражен в ньютон-метрах (сокращенное обозначение— Н-м). [c.11]

Плечи всех сил, кроме плеча AL силы Q, которое равно 1.5 м, требуют довольно длинных вычислений. Поэтому при составлении уравнения моментов воспользуемся теоремой Вариньона. Каждую из сил Р, F п Ru представим как сумму ее горизонтальной и вертикальной составляющих. Эти силы, обозначенные одним (горизонтальная составляющая) и двумя (вертикальная составляющая) штрихами, показаны на рис. в. [c.58]

Для двойных зажимов длина плеча устанавливается разработчиком в зависимости от расстояния между точками приложения сил. Допускается упрощенное обозначение. [c.58]

Условные обозначения О — наружный диаметр патрона или j) L — длине патрона Од — наружный диаметр пластины 2а — рабочий положения кулачков 2х и 2у — размеры площадки контакта кулачка с пл плеча кулачка dp — диаметр расточки кулачков под распорное кольцо кулачков патрона Р — осевое усилие на пластину Л ар — гарантированны осевого усилия Р и — суммарные усилия закрепления заготовки [c.416]

Обозначения V -- сила зажима, развиваемая прихватом, кгс Q — сила приложенная к винту, кгс L — расстояние от точки опоры до точки приложения силы, мм I, 1 — длины плеч прижима, нм. [c.513]

Обозначения И7 — сила зажима, кгс Q — сила, приложенная к рукоятке эксцентрика, кгс I — плечо приложения силы, мм [c.515]

Направим эти силы перпендикулярно к срединной плоскости по линиям, ограничивающим выделенный элемент края пластинки. Соответственно принятому нами ранее обозначению (см. рис. 89) направление этих сил будет такое, как указано на рис. 94, и так как плечо пары принято равным dy, то каждая из сил будет равна Н , т. е. интенсивности скручивающего момента в рассматриваемом месте. [c.386]

Прибор модели. В состоит из станины 1 (фиг. 115), по которой может перемещаться вверх и вниз стол 2. Основной частью прибора является грузовой неравноплечий рычаг второго рода 3 с соотношением плеч 1 20, помещенный в кожухе наверху станины. Этот рычаг передает через стержень 4 нагрузку на испытуемое изделие. Так как рычаг является полностью уравновешенным, то для получения заданной нагрузки (5, 10, 20, 30, 50, 100 или 120 кГ) следует наложить на подвеску соответствующие съемные грузы 5, на которых обозначен их условный вес. [c.158]

Сопротивления Яз и Лю служат для калибровки чувствительности прибора при его установке. Ручки этих сопротивлений выведены под шлиц на заднюю стенку прибора и имеют обозначение чувствительность . Купроксные выпрямители ВК1 и ВК2 служат для выпрямления переменного тока в плечах в постоянный. Последний подается на прибор Га. Сопротивление / включено в схему для стабильности прибора. [c.285]

О и изменение величины термоклина не приводит к изменению положения оптической оси в месте расположения АЭ и, следовательно, к изменению пространственных и энергетических параметров выходного излучения. Однако при этом оптическая длина плеча резонатора, содержащего сферическое зеркало, как следует из (4.59), будет равна нулю. Так как мы полагали, что 1 11 > В2, то для того, чтобы сохранить прежние обозначения, будем считать, что лучевая матрица обхода левого плеча резонатора (рис. 4.13) имеет вид [c.223]

Эквивалентность пар. Рассмотрим какую-нибудь пару, приложенную к абсолютно твёрдому телу, модуль сил которой равен F для краткости мы будем иногда изображать пару условным обозначением (F, —F), Так как силы можно перемещать в абсолютно твёрдом теле вдоль их прямых действий, то всегда можно достигнуть того, чтобы силы пары были приложены к концам плеча АВ, как это изображено на черт. 77. В дальнейшем в этой главе мы всегда будем предполагать, что пара при- [c.119]

В обозначении отношения плеч рычагов первое число соотв [c.103]

Для одного и того же крутящего момента, при возрастании радиуса г кривошипа, должна уменьшаться сила Р, а вместе с тем уменьшаются величина цапфы и размеры поперечных сечений. На фиг. 216 P r = ъ , на фиг. 217 — около 3 и на фиг. 218— около 10. При увеличении значений Р1г толщина вала и размеры плеча кривошипа, вследствие добавочного изгиба и кручения возрастают и значительно превышают обозначенные на фиг. 217 и 218 пунктиром размеры, которые необходимы были бы только для пере- [c.418]

Дроссели магнитного усилителя, обозначенные индексами 1 (Г), 2 (2 ), относятся к противоположным плечам моста. Если при подаче усиливаемого сигнала сердечник дросселя 1 (/ ) насыщается, то сердечник дросселя 2 2 ) размагничивается, и наоборот. Индуктивное сопротивление обмоток переменного тока уменьшается у той пары сердечников, где магнитный поток от сигнала совпадает по направлению с постоянной составляющей потока, и увеличивается у двух других обмоток, где они действуют встречно. Вследствие того, что индуктивное сопротивление одной пары обмоток падает, а другой возрастает, нарушается равновесие моста. На нагрузке (двигатель 10Ц) появится напряжение, и мост начнет вращаться — происходит подача электрода. При изменении полярности усиливаемого сигнала двигатель начнет вращаться в противоположную сторону. При отсутствии управляющего сигнала напряжение на двигателе равно нулю. Под действием среднего напряжения на нагрузке в системе возникает паразитный ток, действующий навстречу рабочему току. Для снижения величины этого тока в систему вводятся балластные сопротивления 7R и 8R. Паразитный ток протекает по сопротивлениям 7R и 8R, по которым проходит и рабочий ток. Для снижения потерь мощности в этих сопротивлениях их шунтируют емкостями 2С, ЗС, снимая тем самым с сопротивлений переменную составляющую тока. Питание обмотки возбуждения двигателя осуществляется от выпрямителя 1ВС. [c.171]

Решение. Рассмотрим равновесие бруса АВ. На брус действуют заданная сила Р, приложенная в середине бруса, и реакции связей ,"Ni. Wj, направленные перпендикулярно соответствующим плоскостям. Проводим координатные оси (рис. 57) и составляем условия равновесия (29), беря моменты относительно центра А, где пересекакугся две неизвестные силы. Предварительно вычисляем проекции каждой из фл на координатные осн и ее момент относительно центра А, занося эти величины в таблицу при этом вводим обозначения АВ=2а, Z КАВ=у (ЛК — плечо силы R относительно центра А). [c.50]

Исследуемый образец нагревается за счет теплового действия пропускаемого через него электрического тока. Питающее напряжение подводится по медным шинам от однофазного силового трансформатора Тр , первичная обмотка которого с помощью магнитных пускателей flMi и ЛМ получает питание от двухплечевого автотрансформатора Тр . Катушки пускателей IJMi и ПМ связаны с регулирующим устройством потенциометра ПСР1-01, обозначенного на рис. 89 ИП . При работе потенциометра оба плеча автотрансформатора Трг, поочередно подключаются к первичной обмотке силового трансформатора Tpi, т. е. осуществляется двухпозиционное регулирование температуры образца. [c.168]

Примечание. В формулах приняты обозначения W — сила зажима в кГ Q — сила, приложенная к рукоятке эксцентрика, в кГ / — плечо приложения силы в лии I, — расстояние от оси вращения эксцентрика до точки соприкосновения с заготовкой (деталью) в juju а — угол подъема кривой эксцентрика < — угол трения между эксцен-, триком и заготовкой ф1 — угол трения на оси эксцентрика б — допуск на размер обрабатываемой заготовки от ее установочной базы до точки приложения силы зажима в мм V — угол поворота эксцентрика j жесткость приспособления в пГ/мм г — начальный радиус эксцентрика в мм — средний радиус эксцентрика в мм — угол между начальным и конечным радиусом эксцентрика h — разность между начальным и конечным радиусом эксцентрика в мм е — эксцентрицитет кругового эксцентрика в мм. [c.89]

Примечание. В формулах приняты обозначения IV — требуемая сила зажима на каждом кулачке в кГ — сила резания в кГ а — угол призмы кулачка в ераЗ / — коэффициент трепия на рабочих поверхностях кулачков (/ 0,25 0,6) ft — коэффициент запаса D — диаметр поверхности, по которой зажимается заготовка (базовой поверхности) в мм — диаметр обрабатываемой поверхности в juju — крутящий момент на ключе в кГ-мм а — угол подъема резьбы винта ф — угол трения в резьбе I — вылет кулачка в лип i, — длина направляющих кулачка в мм I, — расстояние от оси винта до продольной оси призмы в мм, — средний радиус резьбы винта в мм п — число кулачков Q, — сила, приложенная к рукоятке ключа в кГ-ft, — коэффициент, учитывающий передаточное отношение и к. п. д. патрона (h, = = 0,033 -н 0,017) Q — сила на штоке привода в кГ а а Ь — малое и большое плечо рычага в juju Р — угол клина в грав ф, — угол трения на наклонной поверхности клина в град h — коэффициент запаса (ft, = 1,2 -i- 1,5) р, — коэффициент сцепления (ц = = 0,3 - 1,0) — осевая сила в кГ М — момент, передаваемый цангой, а кГ-мм [c.102]

В формулах приняты обозначения Q — тяговая сила привода в кГ Рц — центробежная сила одного груза в кГ Г — сопротивление пружины в кГ G — вес груза в кг R — расстояние от центра груза до оси вращения в м со — угловая скорость вращения относительно оси в рдй/сек g — ускорение силы тяжести в м1сек (g = 9,81 м/сек-)] п — число оборотов привода в минуту 1 , Ц — плечи рычага в мм-, г — радиус оси шарниров в мм f — коэффициент трения в шарнирах к — число грузов и пружин Gi — вес одного шарика в кг а — угол заклинивания шарика ф, ф — коэффициенты трения (ф = Фх = 5°43 ) /fj — радиус окружности расположения шариков в м. [c.117]

Для расчета тонкостенной самоцентрирую- щей втулки (рис. VI.6) примем следуюш ие обозначения D — диаметр установочной поверхности центрирующей втулки 2, мм h — толщина тонкое стенной части втулки, мм Г —длина опорных поясков втулки, мм t — толщина опорных поясков втулки, мм А )доп —наибольшая диаметральная упругая деформация втулки (увеличение или уменьшение диаметра в ее средней части) мм Smax —максимальный зазор между установочной поверхностью втулки и базовой поверхностью обрабатываемой детали 1 в свободном состоянии, мм 4— длина контактного участка упругой втулки с установочной поверхностью обрабатываемой детали после разжима втулки, мм L — длина тон костенной части втулки, мм /д — длина обрабатываемой детали, мм д — диаметр базовой поверхности обрабатываемой детали мм d — диаметр отверстия опорных поясков втулки, мм р — давление гидропластмассы, требуемое для деформации тонкостенной втулки, МПа (кгс/см ) Г] — радиус закругления втулки, мм Мрез = РгГ — допустимый крутящий момент, возникающий от силы резания, Н-м (кгс-см) Pz — сила резания, Н (кгс) г — плечо момента силы резания, см. [c.138]

Обозначения а Q — сила закрепления заготовки и сила на приводе соответственно. И а — угол скоса клина ф фх Фз — углы трения (ф = ф] = Фа = = 5 6°) приведенный угол трения фщ, = ar tg (d/D), ф — угол трения скольжения в точке закрепления эксцентриком d и -D — диаметр цапфы ролика и наружный диаметр ролика соответственно, мм in = 0,85 Н-0,95 — КПД рычажного ЭЗМ / = = 0.10,15 — коэффициент трения плунжерной пары L —длина рукоятки, мм — сила сопротивления пружины, Н (На эскизах не показана) I, 1х, U, — плечи, мм. [c.412]

Не увеличивая чрезмерно масштаб, можно реко.мендовать его таким, чтобы расстояние меж.лу двумя соседними делениями равнялось одному мил.пкметру и это соответствовало бы повороту кулачка на один градус. По вертикали с левой стороны в графе 1 З казано обозначение кулачков, в графе 2 — их наименование, Раз-кертки даны на все 12 кулачков, т. е. на все кулачки как подлежащие, так и не подлежащие расчету. В графе 3 даны построения разверток кулачков, в графе 4 приведены отношения плеч рычагов, в графе 5 — диаметры заготовок для кулачков и графа 6 — примечание. [c.125]

Обозначения У — сила зажима, кгс Q — сила, приложенная к рукоятке эксцентрика, кгс С — плечи приложения силы, мм I к длина плеч прихватов, мм Н участок Г-образного прихвата, находящегося в направлении т) 0,9 — коэффициент, учитывающий потери от трения в шарнирной части прихватов ф,, фг. Фз — углы треиия скольжения в точках зажима н на оси зксцеитрика (для расчета принимают Ф = = Фд — 5°) —средний угол подъема кривой эксцентрика в месте зажима — среднее значение радиуса, проведенного из центра вращения эксцентрика в точку зажима 1/ — сопротивление пружины, кгс f — коэффициент трения. [c.516]

Представление о том, что переползание дислокаций локализовано только на частице, обязательно включает в себя предположение о нулевой кривизне дислокации в точках Л и В (рис. 11.4, а). То же относится и к частицам сферической формы [259, 260]. Лангеборг [261] при анализе преодоления частиц переползанием исходил lis представления о том, что переползание хотя и локализовано, но плоскость скольжения могут покинуть переползанием также и "плечи" дислокаций Для случая частиц кубической формы переползание изображено на рис. 11.4, б. Ближние к частице участки дислокаций, обозначенные на этом рисунке AF и BD ("плечи" дислокации), покинули плоскость скольжения переползанием под действием локализованных сил, кривизны и линейного натяжения. [c.163]

Рис. 87. Селеновый выпрямитель РС-310 с — общий вид б — элемент выпрямителя вусловное обозначение элемента г — схема выпрямителя / — стяжной монтажный болт,. Р—изоляционная втулка 3 — изоляционная шайба 4 — контактная лепестковая шайба 5 — слой покровного металла б — соединительная шинка 7 —слой селена S — алюминиевая шайба 9 — дистанционные стальные шайбы / и // — плечи первой фазы ill и /V —плечи второй фазы V и V/— плечи третьей фазы (штриховой линией обведены элементы одной фазы).

На фиг. П. 12, б приведена принципиальная схема балансировочно-коммутационного пульта канала давлений для работы с индуктивными датчиками давлений, подключаемыми поочередно через коммутационный блок, находящийся вблизи датчиков. Здесь приняты те же обозначения, что и на фиг. П. 12, а, но общее количество ячеек 31. Кроме того, обозначения С — С , — добавочные емкости ячеек — общий уравнительный конденсатор канала — сопротивление калибровочного полумоста — компенсационный датчик давлений. В пульте канала давления смонтированы, кроме того, еще две ячейки, имеющие балансировочные элементы, два сопротивления пассивного полумоста (общие для всех датчиков), сопротивление одного из плеч калибровочного моста. В балансировочнокоммутационном пульте давлений при прохождении контактов 1—30 к измерительному мосту подключаются балансировочные элементы соответствующих ячеек. Когда переключающие контакты находятся в положении 31, вход усилителя закорачивается. Положения 32—33 соответствуют подключению к пассивному полумосту калибровочного полумоста, одно из сопротивлений которого находится в пульте, а второе — в коммутационном блоке. При положении 32 калибровочный мост балансируется на нуль. При положении 33 в коммутационном блоке последовательно с сопротивлением плеча калибровочного полумоста включается дополнительное сопротивление разбаланса. Ступенька на цикловой записи между положениями 32 и 33, соответствующая стандартному разбалансу, позволяет иметь масштаб записи при данном усилении измерительного канала. Одно из плеч калибровочного полумоста и дополнительное стандартное сопротивление к нему помещаются в коммутационном блоке с той целью, чтобы сигналы от них проходили через те же соединительные линии и токосъемник, через которые проходят сигналы при подключении в измерительный мост рабочих датчиков давлений. [c.125]

Схема механизма выключения сцепления с обозначением длИн рычагов приведена на рис. 104. Соотношения плеч рычагов механизма выключения подбирают с таким расчетом. чтобы сила, затрачиваемая рд .. Ю4. Схема механизма вы-шофером при выключении сцепле- ключения сцепления [c.189]

Иа рис. 297 приведен общий вид МФ-4, а на рнс. 298 оптическая схема микрофотометра типа МФ-2. Здесь правое плечо схемы от источника света, обозначенного цифрой 1, дважды изломанное с помощью прпзмы 4 II зеркала 8 до фотоэлемента 11, построено как проектор. Увеличение системы обычно 20х. Оно может быть [c.372]

Высокочувствительная установка может быть создана на основе эффекта внутрирезонаторного накопления разности фаз в поляризационно-когерентном лазере на красителях с поляризационным резонатором Майкельсона и последующей внерезонаторной интерференцией генерируемого излучения (рис. 3.9.8, б). Здесь (наряду с аналогичными на рис. 3.9.8,а обозначениями) через 4 обозначен поляризационный светоделитель — двухлучевая поляризационно разводящая призма типа Франка — Риттера. При многократных проходах излучения через резонатор будет происходить внутрилазерное накопление разности фаз между двумя ортогонально-поляризован-ными волнами, независимо распространяющимися каждая в своем плече интерферометра Майкельсона. Для наблюдения развернутой в спектр интерференционной картины вне резонатора перед входной щелью спектрального прибора под углом 45° по отношению к направлениям пропускания поляризационного светоделителя 4 устанавливается дополнительный поляризатор Р, сводящий в одну плоскость исходно ортогонально-поляризованные волны, в которой и происходит интерференция света. При этом эффективная длина исследуемого фазового объекта увеличивается в р раз, где р — число проходов излучения через лазерный резонатор. Следовательно, и чувствительность такой установки во столько же раз будет выше. [c.243]

Обозначения Длина м Шиитка Толщина 2с Отно- шение Ь С Усилие на плече 0,11 м, создающее закручивание одного конца иа 1/100 прямого угла, кг Коеффициеит из Эйго столбца заключительной таблицы для каждого значения Ь с Значения 0 или частные от деления момента Мх усилия иа коэффициент и на 0 Ас [c.204]

В обозначении плеч рычдгов первое число соответствует подъему кулачка, а второе — перемещению режушего инструмента. Например, для балансира отношение 3 1 означает, что при подъеме кулачка на 3 /лм резец перемещается [c.104]

На величину коэффициента нагрузки влияют меняющиеся условия эксплуатации погрузчиков плечо транспортировки грузов, число включений механизма за цикл, величина коэффициента сопротивления передвижению, преодолеваемые уклоны, соотношение в цикле фаз неустановившегося движения. Условия эксплуатации меняются в широком диапазоне, причем объем вычислительных операции Ъо определению коэффициента нагрузки весьма трудоемок. Для его расчета использовалась ЭЦВМ БЭСМ-4. Разработанная математическая модель расчета позволяет варьировать в любых пределах плечо транспортировки число включений механизма передвижения и коэффициент сопротивления, т. е. имитировать практически условия эксплуатации пог-грузчиков. Исходные данные для расчета коэффициента переменности нагружения погрузчика и их условные обозначения, принятые в блок-схеме, приведены в табл. 47. Блок-схема расчета критериев режимов эксплуатации погрузчиков показана на рис. 72. [c.194]

В обозначения типов выпрямителей входят цифры и буквы, например 40ГД24А. На первом месте стоят цифры, указывающие размер элементов выпрямителя (40X40 мм). Следующая за цифрами буква обозначает класс элемента (в данном случае Г) согласно допустимой для него величине переменного напряжения, например для класса Г-25 в. Следующая буква указывает вид схемы, согласно которой собран выпрямитель (в данном случае Д — двуплечий мост). Стоящая далее цифра указывает общее количество элементов в вы-прялн1теле (в данном случае 24, т. е, по 12 элементов в каждом плече). Буква, стоящая на последнем месте, указывает серию выпрямителя (в данном случае серия А). [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...