Расчетные формулы в трубах круглых

Получаемые таким путем формулы не вполне удовлетворительны, так как хотя и дают хорошее соответствие экспериментам для турбулентного ядра течения, но не удовлетворяют некоторым естественным условиям (например, равенству нулю градиента скорости на оси трубы). Усилия многих исследователей были направлены поэтому на уточнение полуэмпирических теорий, в первую очередь путем учета молекулярной вязкости в турбулентном ядре. В этом направлении достигнуты определенные успехи. В частности, получены достаточно удобные расчетные зависимости для коэффициентов сопротивления, применимые в широком диапазоне изменения параметров. Тем не менее не потеряли своего значения и основные результаты основоположников полуэмпирических теорий, поскольку ими были установлены фундаментальные закономерности течения в трубах. Одной из таких фундаментальных закономерностей является логарифмический закон распределения скоростей турбулентного потока в круглой цилиндрической трубе, к обоснованию которого мы и перейдем. [c.169]

Расчетные формулы для определения коэффициента гидравлического трения X при напорном равномерном движении в круглых трубах в случае области гладкого сопротивления приведены в [c.118]

Современные расчетные формулы для X предусматривают зависимость этого коэффициента в общем случае только от шероховатости стенок русла и от числа Рейнольдса. Величину X в случае круглых труб можно найти для турбулентного движения (так же как и для ламинарного движения см. вьппе), зная закон распределения скоростей по живому сечению. [c.159]

Течение турбулентное в круглых трубах — Теплоотдача — Расчетные формулы 216 [c.710]

Турбулентное течение 624 --жидкости в круглых трубах —Теплоотдача—Расчетные формулы 216 Турбулентный пограничный слой несжимаемой жидкости 688 Турбулентный поток — Области 628 Турбулентный режим 627 [c.734]

Расчетные формулы для круглой трубы могут быть с приемлемой точностью использованы для определения теплоотдачи при турбулентном течении по трубам некруглой формы. К категории последних относится, между прочим, пространство между круглыми трубами, собранными в пакет и омываемыми в продольном направлении, например в кожухотрубных теплообменниках (рис. 5-3). В указанных случаях допустимо пользоваться формулами для круглых труб, но в качестве диаметра, входящего в числа Nu и Re, брать эквивалентный гидравлический диаметр d , определяемый как [c.125]

Следует подчеркнуть, что использование формул, полученных для течения по круглым трубам, при определении теплоотдачи в трубах некруглого сечения лишено строгого обоснования и должно рассматриваться как расчетный прием, требующий осмотрительности. Если, например, и удается свести приближенную теплоотдачу в прямоугольном щелевом канале к задаче о круглой трубе, то нужно учитывать, что это приемлемо только начиная с чисел Re, вдвое больших, чем ограничительное число Re в формуле (5-1), т. е. начиная с Re= 10000 вместо Re = 5000. [c.126]

В жидкометаллических теплообменных аппаратах используются главным образом конструкции в виде пучков из прямых круглых труб. Один ш теплоносителей движется внутри труб, второй —в межтрубном пространстве. Расчетные формулы, приведенные ниже, относятся именно к такой конструкции, рассматривается теплообмен без изменения агрегатного состояния сред. [c.93]

Подавляющая часть конвективных поверхностей нагрева современных котельных агрегатов состоит из поперечно-обтекаемых пучков, круглых труб. Поэтому вопросу изучения теплоотдачи и аэродинамического сопротивления поперечно-обтекаемых пучков уделялось большое внимание. Различными исследователями было выполнено большое количество экспериментальных работ с применением метода моделирования и обработкой результатов в критериях подобия, что давало возможность широкого использования расчетных формул. Однако до последнего времени оставался нерешенным и спорным вопрос о влиянии направления теплового потока и температурного фактора на коэффициент теплоотдачи и аэродинамическое сопротивление. [c.62]

В первом приближении теплопроводность металла ребер можно считать достаточно большой, т. е. пренебречь термическим сопротивлением ребер по сравнению с термическим сопротивлением пленки конденсата холодильного агента. В результате оказывается возможным выразить влияние оребрения на теплоотдачу только через геометрические факторы. Если в основную расчетную формулу (2. 10) вводить поверхность нагрева, считанную по диаметру трубы (т. е. полагать F= kDL), то коэффициент теплоотдачи трубы с круглыми плоскими [c.47]

При этом допущении формула (1.54) для расчетных гидравлических потерь в прямом отрезке круглой трубы примет вид [c.68]

Металлы на растяжение испытывают по ГОСТ 1497—61 па круглых образцах, имеющих диаметр рабочей части более 3 мм (рис. 43, а). Длина расчетной части образца равна пяти или десяти диаметрам. Образцы с длиной расчетной части, равной пяти диаметрам, называют пятикратными, с длиной расчетной части, равной десяти диаметрам, — десятикратными. В практике заводских испытаний часто используют пропорциональные пятикратные образцы диаметром 5 6 и 10 мм. Применяют также плоские образцы толщиной не менее 0,5 мм для определения характеристик прочности и пластичности листов (рис. 43, б) и трубы со сплющенными концами для определения механических свойств металла труб. Длину расчетной части пропорциональных длинных образцов произвольной формы определяют по формуле [c.59]

В случае совпадения направлений естественной и вынужденной конвекции расчет теплоотдачи можно вести по формулам для чисто вынужденной конвекции (гл. 7), при этом будет иметь место некоторый запас поверхности. Для противоположного направления естественной и вынужденной конвекции эффект снижения теплоотдачи можно оценить по расчетным кривым для круглой трубы [11 ]. Эффект снижения теплоотдачи также будет несколько завышен (рис. 8.2, а). [c.127]

Рассмотрим турбулентное течение в прямой круглой трубе. Для расчета теплоотдачи при гидродинамически и термически стабилизированном течении и <7 = onst может быть использовано уравнение (8-3). Численное решение уравнения (8-3) при условии Ргт = е /ед = 1 было получено Лайоном [Л. 214] он аппроксимировал расчетные данные в характерном для жидких металлов интервале чисел Рг формулой [c.243]

Решения для Кт = onst могут быть сведены в следующие расчетные формулы круглая труба [60, 61] [c.79]

Вязкостно-гравитационный режим течения наступает при Рг0г>5-10 , Re < 2300. Наиболее полно этот режим исследован в рабэтах [Л. 7-2, 7-16]. Полученные расчетные формулы довольно сложны и в то же время еще недостаточно отработаны. Поэтому приводится только одна из предложенных [Л. 7-2] формул для круглой трубы (Re <2300, 0,5<Рг<12, Рг Gr < 3,6-10 ) [c.98]

Активное гидросопротивление г, в основе которого лежат силы вязкостного трения между пластами жидкости и жидкостью и стенками канала, отображает диссипацию энергии во внешнее пространство в виде тепла. В общем виде расчетная формула для определения г полученная из решения уравнения Блазиуса для ламинарного режима работы с учетом изменения конструктивных параметров гидравлического трубопровода, который разбивается на К участков с постоянным поперечным сечением произвольной формы. Предложено в практических расчетах принять усредненные значения параметров, рассчитанные из условия эквивалентирования гидравлического трубопровода в виде трубы с круглым поперечным сечением. В результате эквивалентирования, которое проводилось в два этапа, получено выражение для расчета активного гидросопротивления [c.18]

Расчетные формулы для круглой трубы могут быть с приемлемой точностью использованы для определения теплоотдачи при турбулентном течении в прямоугольных щелевых каналах, а также при наружном продольном омывании пакетов круглых труб, помещенных в круглых или прядюугольных газоходах. Для этого при [c.122]

Следует подчеркнуть, что перенесение формул полученных для течения по круглым трубам, на трубы некруглого сечения, лишено строгого обоснования и должно рассматриваться как расчетный прием, требующий осмотрительности. Если, например, удается свести теплоотдачу в прямоугольном щелевом канале к задаче о круглой трубе, то нужно учитывать, что это приемлемо только начиная с чисел Re, вдвое больших, чем ограничительное число Re в формуле (5-1), т. е. начиная с Re = 10 ООО вместо Re = 5000. Трубы треугольного или близкого к нему сечения приходится рассчитывать по своим собственным эмпирическим формулам. В них в качестве определяющего размера может фигурировать эквивалентный диаметр, но это не дает даже практических оснований, чтобы свести расчет к случаю круглой трубы. Нужно заметить, что наличие ограничивающих поток внутренних углов, в особенности острых углов, ламинаризирует течение, оказывая более или менее резкое влияние на структуру ядра потока. Даже в случае узких кольцевых каналов с подющью эквивалентного диаметра (будь то или й ) не удается свести расчет к формуле (5-1) приходится располагать собственной критериальной формулой, в которую, наряду с обычн.ыми безразмерными аргументами, входит еще отношение D/d [Л. 27] [c.124]

При раздельной системе К. минимальная скорость (скорость самоочищения) принимается равной 0,6 м/ск. Максимальная скорость движения сточных вод во избежание быстрого изнашивания труб принимается для керамич труб< 5 м/ск, а длп бетонных кирпич-ных< 3,5 м/ск. В целях упрощения работы и сбережения времени при расчетах сети пользуются специальными таблицами, составленными по различным формулам (таблицы инж. Г. Зак, инж. Лукиных и Бородина, составленные по ф-ле Маннинга, и таблицы Горбачева). Расчетные наполнения в круглых трубах самотечной сети принимаются по нормам НККХ РСФСР для труб 150—300 жж — 0,6 350—450 мм — 0,7 500—600 мм — 0,75 600 мм и более — 0,8 При общесплавной системе К. допускается работа труб полным сечением. Минимально допустимым уклоном для уличной сети является i - = 0,0005, максимальным = 0,1. Наименьший диаметр уличной сети принимается 150—200 мм, для внутриквартальной сети — 150 мм и для дворовой — 125 мм. Наименьшая глубина заложения внутри квартала диктуется глубиной промерзания и принимается при благоприятных условиях от 1 до 1,5 м для средней полосы СССР. В случае укладки канализационной сети ниже уровня грунтовых вод попадание их в сеть практически неизбежно. Количество инфильтрата зависит 1) от диаметра и длины канализационной линии, уложенной в грунтовых водах, 2) диаметра и материала труб, 3) стыка труб, 4) изоляционных мер, принятых при укладке, 5) тщательности работ по укладке, 6) характера грунта, [c.397]

Трубки Пито были изготовлены из круглых нержавеющих стальных капилляров с наружным диаметром 0,56 мм и внутренним диаметром 0,25 мм. Трубки устанавливались в аэродинамической трубе с помощью микрометрического передвижного устройства, которое позволяло фиксировать положение насадка с точностью 0,025 мм. Измерения начинались вне нограничного слоя трубки Пито перемещались в сторону пластины, максимальное перемещение составляло 75 Л1м. Поскольку точность измерений с помощью трубки Пито зависит от взаимодействия насадка со стенкой, данные измерений, которые были получены при контакте насадка со стенкой, не обрабатывались. Результаты, полученные при удалении насадка от стенки на расстояние меньше одного диаметра насадка, считались не вполне достоверными. Статическое давление на стенке измерялось зондами, вмонтированными в поверхность пластины. Местные значения числа Маха определялись по формуле Релея [15] из данных по полному давлению, измеренному трубкой Пито. Касательные напряжения на стенке рассчитывали исходя из наклона кривой распределения чпсел Маха значения М были получены интерполяцией между измеренными с помощью насадка величинами и нулевым числом Маха на поверхности пластины. Полученные значения умножались на расчетные значения локальной скорости звука и вязкости воздуха при температуре поверхности. [c.400]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...