Энергия

Для вычисления величины сварочных деформаций и некоторых других расчетов бывает необходимо учесть тепловое воздействие на свариваемый металл, определяемое погонной энергией Погонной энергией называется отношение мощности дуги q к скорости сварки Усв [c.182]

Таким образом, зная режим сварки, погонную энергию можно вычислить но формуле (18). Однако при разработке вариантов технологического процесса по условиям получения сварной конструкции с минимальными конечными деформациями, при технико-экономическом обосновании выбора варианта и других предварительных разработках возникает необходимость оценки величины погонной энергии в зависимости от размеров шва. [c.183]

Для различных марок электродов среднее значение коэффициента А = 14 500. Поэтому при приближенных подсчетах величины погонной энергии можно пользоваться формулой [c.183]

Таким образом, для расчета глубины провара необходимо определить погонную энергию [c.187]

Рассчитывают погонную энергию и по формуле (23)—(28) определяют основные размеры шва. Если глубина провара и другие размеры шва удовлетворяют поставленным требованиям, то аналогично рассчитывают режим сварки с другой стороны шва. Ь случае необходимости проводят корректировку режима. [c.194]

Погонная энергия (коэффициент kj) V2 [c.236]

Для расчета скорости охлаждения при сварке 1-го слоя шва Б формулы (46) и (47) следует подставлять не истинные значения погонной энергии и толщины металла S, а приведенные [c.236]

Крупнозернистый металл швов и в зоне термического влияния более склонен к образованию трещин, чем мелкозернистый. Поэтому модифицирование металла швов, предупреждающее рост зерна (например, титаном), и ирименение более жестких режимов (с меньшей погонной энергией) являются мерами, уменьшающими вероятность образования трещин. [c.267]

В целях максимального ограничения роста зерен при сварке предпочтительны методы с сосредоточенными источниками теплоты (например, дуговая сварка предпочтительней газовой) и малой погонной энергией. Наиболее распространены ручная дуговая сварка покрытыми электродами и механизированная и углекислом газе и под флюсом. Для малых толп ,ин иногда применяют аргонодуговую сварку неплавящимся электродом. [c.274]

В качестве источника теплоты при электрической сварке плавлением можно использовать различные источники — электрическую дугу (электродуговая сварка), теплоту шлаковой ванны (электрошлаковая сварка), теплоту струи ионизированных газов холодной пла. злгы (плазменная сварка), теплоту, выделяемую в изделии в результате преобразования кинетической энергии электронов (электронно-лучевая сварка), теплоту когерентного светового луча лазера (лазерная сварка) и некоторые другие. [c.4]

Разработапиый технологический процесс сварки не только должен обеспечивать получение надежных сварных соединений и конструкций, отвечающих всем эксплуатационным требованиям, но должен также допускать максимальную степень комплексной механизации и автоматизации всего производственного процесса изготовления изделия, должен также быть экономически наивыгоднейшим по расходу энергии, сварочных материалов, затрат человеческого труда. [c.5]

Технологическое оборудование для сварки когерентным световым лучом квантового генератора (лазера) или лазерной срарки используют в радио- и электронной промышленности. Благодаря острой фокусировке возможно сосредоточение очень большой тепловой энергии на площадках, измеряемых сотыми и тысячными долями миллиметра. Принципиально возможно создание лазера, пригодного для сварки очень толстого металла, но процесс плавления металла становится в этом случае практически неуправляемым. Поэтому в настоящее время лазерную сварку применяют для соединения металла сверхмалых толщин (металлическая фольга), проволок малого диаметра и т. п., т. е. изделий, которые не требуют разделки кромок. Основные типы сварных соединений — нахлесточные и стыковые. [c.16]

С увеличением силы сварочного тока (рис. 28, а) глубина проплавлепия возрастает почти линейно до некоторой величины. Это объясняется ростом давления дуги на поверхность сварочной ванны, которым оттесняется расплавленный металл из-под дуги (улучшаются условия теплопередачи от дуги к основному металлу), и увеличением погоппой энергии. Ввиду того, что попьпнается количество расплавляемого электродного металла, увеличивается и высота усиления шпа. Ширина шва возрастает незначительно, так как дуга заглубляется в основной металл (находится ниже плоскостп основного металла). [c.35]

Увеличение С1 орости сварки уменьшает погонную энергию и изменяет толпщ-пу прослойки расплавленного металла под дугой, [c.37]

Технологические свойства дуги в значительной мере определяются родом и полярностью сварочного тока. При прямой полярности на изделии выделяется до 70% теплоты дуги, что обеспечивает глубокое проплавлепие основного металла. При обратной полярности напряжение дуги вьппе, чем при прямой полярности. На аноде — электроде выделяется большое количество энергии, что приводит к значительному его разогреву и возможному оплавле1Н1ю рабочего конца. Ввиду этого допустимые плотности сварочного тока понижены (табл. 3). Дугу постоянного тока [c.47]

Сущность II техника спарки электронным лучом. Сущность процесса состоит в использовании кинетической энергии потока электронов, движуп1ихся с высокими скоростями в вакууме Для умоиыиения потери кинетической энергии электронов за счет соударения с молекулами газов воздуха, а также для хими ческой и тепловой защиты катода в электронной пушке создают вакуум пор>гдка 10 —10" мм рт. ст. [c.67]

В этом случае целесообразно С1 арку вести импульсным электронным лучом с большой плотностью энергии и частотой импульсов 100—500 Гц. В результате повышается глубина нронлавления. При правильной установке соотношения времени паузы и импульса можно сваривать очень тонкие листы. Благодаря теплоотводу во время пауз уменьшается протяженность зоны термического влияния. Однако при этом возможно образование подрезов, 1соторые могут быть устранены сваркой колеблющимся или расфокусированным лучом. [c.68]

Основными параметрами луча лазера являются его мощность, длительность импульса и диаметр светового пятна на свариваемой поверхности, Расфокусировка луча также влияет на глубину проплав-ленпя основного металла. При положительных расфокусировках глубина проплавления изменяется более резко. Поглощение световой энергии основным металлом зависит от состояния его по- [c.69]

Вследствие отого па 1 кг наплавленного металла при много-иостовом питании расходуется на 40—45% электроэнергии больше, чем при одпопостовом. Поэтому окончательный выбор системы питания следует сделать после экономического подсчета, где должны быть учтены все показатели стоимость оборудования стоимость энергии стоимость ремонта стоимость обслуживания отчисления на амортизацию. [c.136]

Специальные установки разрабатывают для микросварки в производстве модульных элементов и различного рода твердых радиосхем. Особенности заключаются в первую очередь в точном дозировании тепловой энергии, перемещении луча по изделию с помощью отклоняющих электрических и магнитных полей, совмещении нескольких технологических функций, выполняемых электронным лучом в одной камере. Поскольку вакуумные камеры и вакуумные системы стоят наиболее дорого, рациональности выбора их конструкций уделяется бо.льшое внимание. [c.162]

Материал лазера Режим работы Дли- на ВОЛ- НЫ, мкм Максимальная частота слсдоиа-ни)1 импульсов,, Гц Длительность им-1[ульсои, мс Пиковая выходная мощность, кВт Энергия в импульсе, Дж Энер- гия кванта н.члу- чения, эВ [c.167]

Угол расхождения луча 0 пропорционален д,лине волны излучения, и таким образом лгинимальн1.1е размеры пятна также возрастают нронорциональио увеличению длины волны. Предельная плотность энергии от твердотельного лазера в 100 раз выше, чем от газового лазера (длина волпы, а следовательно, и о увеличиваются в 10 раз). [c.169]

Д.ИЯ сварки полупроводниковых материалов, пмеюпщх различную ншрину запрещенной зоны w-i и ш.,), выбирают лазер с энергией квантов Wji, отвечающей условию < Уц <С w. . [c.169]

Устаноика Активное вещество Максимальная энергия, Дж Частота повторения, 1 ц [c.170]

Это может быть выполнено, если в уравнение (18) подставить значение V n согласно формуле (19) и значение всех постоянных обозначить коэффициентом А. Неслютря на существенное различие величин коэффициентов наплавки для электродов различных марок, отношение 6 д/а изменяется в относительно узких пределах. Тогда значение погонной энергии будет пропорциональным площади поперечного сечения наплавленного металла [c.183]

Г[о формуле (34) находят значение напряжения дуги и по (24) коэффпциепт формы провара, при атом необходимо иметь в виду, что Т1апря/1 ение дуги следует выбирать ближе к ни/кнему пределу диапазона оптимальных значений. Определив погонную энергию д , находят глубину провара и другие размеры шва при сварке стыкового бесскосного соединения на принятом режиме. [c.197]

Технология сварки низкоуглеродистых и низколегированных сталей отличается незначительно. Режимы сварки зависят от конструкции соединения, типа шва и техники сварки (табл. 53). Свойства металла околошовной зоны зависят от термического цикла сварки. При сварке угловых однослойных швов и стыковых и угловых швов па толстолистовой стали типа ВСтЗ па режимах с малой погонной энергией в околошовной зоне возможно образование закалочных структур с пониженной пластичностью. Предупредить это можно увеличением сечения швов или применением двухдуговой сварки. [c.225]

Для низколегированных термоупрочпепных сталей с целью предупреждения разупрочнения шва в зоне термического влияния следует использовать режимы с малой погонной энергией, а для петермоупрочпепных — наоборот, с повышенной. Для обеспечения пластических свойств металла шва и околошовной зоны на уровне свойств основного металла, во втором случае следует выбирать режимы, обеспечиваюш,ие получение швов повышенного сечения, применять двухдуговую сварку или проводить предварительный подогрев металла до температуры 150—200 °С. [c.225]

С целью возможности быстрого определения фактической скорости охлаждения при наплавке валика на лист для некоторых частных случаев расчеты могут быть номографированы. На рис. 119 приведена номограмма для расчета скорости охлаждения около-шовной зоны при толщине металла 5—36 мм. Для многослойной сварки стыковых и угловых швов скорость охлаждения при сварке 1-го слоя шва может быть определена по формуле (46) однако для приближения расчетной схемы к действительной картине ввода теплоты в изделие при сварке 1-го слоя необходимо для погонной энергии ввести поправочный коэффициент учитывающий разделку шва, и коэффициент приведения толщины (табл. 60). При сварке 1-го слоя шва стыкового соединения [c.236]

Резкое падение прочности при высоких температурах (рис. 158, а) может привести к разрушению (проваливанию) твердого металла нерасплавившейся части кромок под действием веса сварочной ванны. В связи с высокой жидкотекучестью алюминий моягет вытекать через корень шва. Размеры сварочной ванны трудно контролировать, так как алюминий при нагреве практически не меняет своего цвета. Для предотвращения провалов или прожогов при однослойной сварке или сварке первых слоев многопроходных швов на большой погонной энергии необходимо применять формирующие подкладки из графита пли стали. [c.354]

При сварке пары Л1 + I i, нри взаимодействии жидкого алюминия с твердым нагретым титаном, период ретардации (прн котором в соединении отсутствуют хрупкие фазы) составит при температуре алюминия 700° С 170 с, при температуре алюминия 800° С 9 с, нри 900° 1 с. Для пары А] -f- Fe при температуре 700 С это время составит 4 с. Указанные расчеты осложнены отсутствиелг надежных данных о величине необходимой энергии активации поверхности для различных металлов. [c.379]

Курс теоретической механики Ч.2 (1977) -- [ c.0 ]

Физические величины (1990) -- [ c.74 ]

Физические основы механики и акустики (1981) -- [ c.5 ]

Термодинамика (1991) -- [ c.17 ]

Термодинамика и статистическая физика (1986) -- [ c.15 , c.22 ]

Гидравлика. Кн.2 (1991) -- [ c.0 ]

Методы подобия и размерности в механике (1954) -- [ c.284 , c.286 , c.320 , c.325 ]

Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению (1975) -- [ c.0 ]

Теоретическая механика Том 2 (1960) -- [ c.68 ]

Энергетическая, атомная, транспортная и авиационная техника. Космонавтика (1969) -- [ c.0 ]

Механика (2001) -- [ c.30 ]

Единицы физических величин и их размерности Изд.3 (1988) -- [ c.151 , c.367 , c.372 ]

Атомы сегодня и завтра (1979) -- [ c.29 ]

Жидкости для гидравлических систем (1965) -- [ c.0 ]

Моделирование конструкций в среде MSC.visual NASTRAN для Windows (2004) -- [ c.0 ]

Коррозия и защита от коррозии (2002) -- [ c.0 ]

Теория пластичности (1987) -- [ c.0 ]

Промышленные полимерные композиционные материалы (1980) -- [ c.0 ]

Механические свойства полимеров и полимерных композиций (1978) -- [ c.0 ]

Термодинамика равновесных процессов (1983) -- [ c.21 ]

Адгезия пыли и порошков 1967 (1967) -- [ c.0 ]

Физическое металловедение Вып I (1967) -- [ c.0 ]

Физическое металловедение Вып II (1968) -- [ c.0 ]

Единицы физических величин и их размерности (1977) -- [ c.124 , c.290 ]

Термодинамика (1969) -- [ c.17 , c.19 , c.21 , c.24 , c.32 ]

Эксплуатация, ремонт, наладка и испытание теплохимического оборудования Издание 3 (1991) -- [ c.0 ]

Гидравлика (1984) -- [ c.0 ]

Техническая термодинамика Издание 2 (1955) -- [ c.24 , c.83 ]

Гидравлика Основы механики жидкости (1980) -- [ c.0 ]

Термодинамика (1970) -- [ c.14 , c.16 , c.17 , c.157 ]

Курс теоретической механики Часть1 Изд3 (1965) -- [ c.0 ]

Механика сплошной среды Часть2 Общие законы кинематики и динамики (2002) -- [ c.0 ]

Теория упругости (1937) -- [ c.0 ]

Газовая динамика (1988) -- [ c.32 ]

Светостойкость лакокрасочных покрытий (1986) -- [ c.0 ]

Материаловедение Технология конструкционных материалов Изд2 (2006) -- [ c.0 ]

Справочник по электротехническим материалам (1959) -- [ c.442 ]

Метрология, специальные общетехнические вопросы Кн 1 (1962) -- [ c.20 , c.23 , c.25 , c.30 , c.32 ]

Внедрение Международной системы единиц (1986) -- [ c.8 , c.34 , c.49 , c.61 , c.76 , c.101 , c.105 , c.165 , c.181 , c.185 , c.193 , c.241 ]

Компьютерное материаловедение полимеров Т.1 (1999) -- [ c.0 ]

Краткий справочник по физике (2002) -- [ c.0 ]

Ядра, частицы, ядерные реакторы (1989) -- [ c.0 ]

Модели беспорядка Теоретическая физика однородно-неупорядоченных систем (1982) -- [ c.283 , c.288 ]

Введение в термодинамику Статистическая физика (1983) -- [ c.21 ]

Метод конечных элементов для эллиптических задач (1980) -- [ c.3 ]

Основы техники ракетного полета (1979) -- [ c.53 ]

Справочное руководство по физике (0) -- [ c.83 ]

Свойства газов и жидкостей Издание 3 (1982) -- [ c.0 ]

Справочник по Международной системе единиц Изд.3 (1980) -- [ c.27 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...