Прямоток и противоток

Графики изменения температур рабочих жидкостей в аппаратах с прямотоком и противотоком. [c.495]

Написать уравнения среднелогарифмического температурного напора для аппаратов с прямотоком и противотоком. [c.495]

Средняя разность температур для прямотока и противотока [c.120]

Простейшими и распространенными схемами теплообмена являются схемы прямотока и противотока (Рис. 2.7). Уравнение теплового баланса для элементарного участка поверхности теплопередачи теплообменников этих схем (при отсутствии тепловых потерь) формулируется следующим образом [c.120]

Выражение для средней разности температур (2.35), действительное для схем прямотока и противотока, называется уравнением Грасгофа. [c.123]

СРЕДНЯЯ РАЗНОСТЬ ТЕМПЕРАТУР ДЛЯ ПРЯМОТОКА И ПРОТИВОТОКА [c.333]

Выражение средней разности температур (22,2) действительно для прямотока и противотока и называется уравнением Грасгофа, [c.335]

В маслоохладителе температура масла изменяется от 59 до 50 °С, а воды от 9 до 18 °.С. Определить среднелогарифмический температурный напор при прямотоке и противотоке, сравнить их и сделать выводы. [c.37]

Формулы (14.3) и (14.4) справедливы для прямотока и противотока в простейшем теплообменнике, состоящем из одной трубы с параллельным током жидкостей (рис. 14.1). [c.303]

Таким образом, отношение изменения температур теплоносителей обратно пропорционально отнощению полных теплоемкостей массовых расходов. На характер изменения температур теплоносителей вдоль поверхности теплообмена, а значит и на температурный напор, значительное влияние оказывает схема движения (рис. 17.1). При прямоточной схеме теплоносители движутся параллельно и в одном направлении (рис. 17.1,а). При параллельном, но противоположном направлении движения теплоносителей схема называется противотоком (рис. 17.1,6). Если теплоносители движутся во взаимно перпендикулярных направлениях, то схема их движения называется перекрестным током (рис. 17.1,в). На практике приходится осуществлять и более сложные схемы движений многократный перекрестный ток, одновременный прямоток и противоток [c.423]

На рис. 17.2 изображены характерные кривые изменения температуры вдоль поверхности теплообмена Р для прямотока и противотока в зависимости от соотношений полных теплоемкостей и Й7х. На графиках, как следует из уравнения (17.6), меньшее изменение температуры получается для того теплоносителя, у которого полная теплоемкость массового расхода больше. [c.424]

В случаях, когда один из теплоносителей имеет постоянную температуру (кипение жидкости или конденсация пара), прямоток и противоток равнозначны и среднее значение температурного напора не зависит от схемы движения потоков. [c.424]

Изобразите графики температур теплоносителей в теплообменниках с прямотоком и противотоком. Запишите формулу для определения средней логарифмической разности температур. [c.248]

На рис. 34.3 показаны характерные кривые изменения температур жидкостей при движении их вдоль поверхности нагрева площадью А в зависимости от отношения wi/w для прямотока и противотока. В соответствии с формулой (34.4) наибольшее изменение температуры М происходит у того теплоносителя, у которого произведение массового расхода на удельную теплоемкость меньше. [c.411]

В зависимое и от значений и И 2 для прямотока и противотока можно построить четыре типа характеристик изменения температуры теплоносителей вдоль поверхности нагрева (рис. 2.26). Их анализ показывает, что при прямотоке Т 2 < Т 1. В случае противотока Т 2 может быть выше Т . Следовательно, при противотоке холодная жидкость, при прочих равных условиях, может быть нагрета до более высокой температуры, чем при прямотоке. Хотя температурный напор вдоль поверхности нагрева [c.134]

Изменение температурных перепадов теплоносителей в теплообменнике обратно пропорционально отношению их водяных эквивалентов. Чем меньше водяной эквивалент данного теплоносителя, тем больше изменяется его температурный перепад Ai. Характер изменения температур рабочих тел при прямотоке и противотоке показан на рис. 15-9. [c.201]

Рис. 19-2. Характер изменения температуры теплоносителей при прямотоке и противотоке в зависимости от соотношения i и j.

Формулы (8-7) и (8-8) можно свести в одну, если независимо от начала и конца поверхности через Д б обозначить больший, а через Д м меньший температурные напоры между рабочими жидкостями. Тогда окончательная формула среднелогарифмического температурного напора для прямотока и противотока принимает вид [c.233]

Приведенная схема расчета хотя и проста, однако применима -ЛИШЬ для ориентировочных расчетов и в случае небольших изменений температур жидкостей. В общем же случае конечная температура зависит от схемы движения рабочих жидкостей. Поэтому для прямотока и противотока приводится вывод более точных формул. [c.237]

При конденсации и кипении температура жидкости постоянна. [ Это означает, что водяной эквивалент такой жидкости бесконечно велик. В этом случае прямоток и противоток равнозначны, и уравнения (8-26) и (8-29) становятся тождественными. Конечная температура той жидкости, для которой водяной эквивалент имеет конечное значение, определяется следующим образом. [c.241]

В случае перекрестного тока конечные температуры рабочих жидкостей находятся между конечными температурами для прямотока и противотока. Поэтому в приближенных расчетах можно пользоваться методом расчета одной из указанных схем. Если одна из жидкостей движется навстречу другой зигзагообразно (смешанный ток), то расчет может быть произведен, как для противотока. [c.242]

Пример 8-t. В холодильной установке необходимо охладить жидкость, расход которой С[ = 275 кг/ч, от = 120°С до = 50°С. Теплоемкость жидкости ср1 = 3,05 кДж/(кг-°С). Для охлаждения используется вода с <2= 10°С. Расход охлаждающей воды Gg = 1100 кг/ч. Теплоемкость воды Ср2 = 4,19 кДж/(кг-°С). Определить площадь поверхности нагрева при прямотоке и противотоке, если коэффициент теплопередачи k — 1000 Вт/(м -°С), [c.252]

Рис. 8-6. Qn/Qz= kF/Wj) — сравнение прямотока и противотока. [c.260]

Температурный напор для прямотока и противотока определяется по известной логарифмической формуле [c.134]

Значения параметра П для прямотока и противотока приводятся на графиках (рис. 129 и 130). Если необходимо определить температуры теплоносителей в какой-либо промежуточной точке [c.219]

Выясним условия, при которых можно пренебречь различием между Уопр и Vb. Согласно (2-33) Уо.пр = Ув при Кс-г = 0 ( т=0 D = oo), т. е. при движении частиц в неограниченном пространстве. Ограничившись максимально допустимой погрешностью в 10% Для прямотока и противотока (это соизмеримо с ошибкой при опытном определении Ub) найдем, что при [c.64]

Уравнение средней разности температур для прямотока и противотока (22.2) может быть получено также из обобщенного выражения (22.4) при значениях индекса противоточности для прямотока Р = 0 и противотока Р = 1. [c.342]

При одинаковых температурах теплоносителей среднелогарифмический температурный напор At p для противотока всегда больше, чем для прямотока. При постоянной температуре одного из теплоносителей средние температурные напоры при прямотоке и противотоке одинаковы, ли Ata/AtM < 2, можно вместо среднелогарифмического использовать среднеарифметическое значение температурного напора [c.222]

Приведенная методика расчета является приближенной и пригодна только для ориентировочных расчетов. В общем случае характер изменения температур теплоносителей не является линейным, а зависит от теплоемкостей массовых расходов i и Сг, величины поверхностй теплообмена и схемы движения теплоносителей. Поэтому для прямотока и противотока расчетные формулы будут разными. [c.450]

Чтобы выяснить преимущество одной схемы перед другой, доста точ-но сравнить количества передаваемой теплоты при прямотоке и противотоке при равенстве прочих условий., На рис. 19-5 (Л. 124] нанесена зависимость отношений количества теплоты, передаваемой при прямотоке Qn, к количеству теплоты, передаваемой при тех же условиях при противотоке Qi, как функция от С1/С2 и kFj i, т. е. [c.453]

Если жидкости протекают параллельно, но в прямо противоположном направлении,—/гро/пивото/сол1 (рис. 8-1,6). Наконец, если жидкости протекают в перекрестном направлении,— перекрестным током (рис. 8-1, в). Помимо таких простых схем движения, на практике осуществляются и сложные одновременно прямоток и противоток (рис. 8-1, г), многократно перекрестный ток, (рис. 8-1, д—ж) и т. д. [c.248]

Формула (3) используется также в том случае, когда оба теплоносителя не меняют агрегатного состояния в теплообменнике, при условии, если применяется движение рабочих жидкостей по схемам прямотока и противотока. Осуществление противотока в некоторых случаях ставит поверхности нагрева в тяжёлые температурные условия вследствие того, что один и тот же участок омывается теплоносителями наиболее высокой температуры (вход теплоотдающей жидкости совпадает с выходом тепловоспринимающей). Для устранения этого недостатка противотока применяется противоточная схема с предвключе-нием части поверхности на грева на наиболее горячем участке по схеме прямотока. Для определения 8 , применительно к этому слу- [c.125]

При Na-катионировании питательной воды испарителей и котлов давлением до 10 МПа включительно возможность эффективного удаления NH<+ на Na-катионитных фильтрах требовала специального исследования. При идоч1Ные опыты проводили на катионитах КУ-2 и сульфоугле для различных режимов регенерации— прямотока и противотока. Варьируемый расход поваренной соли на регенерацию составлял 80—240 кг/м для КУ-2 и 40—100 кг/м для сульфоугля [175, 17в]. Имитат сточной воды содержал 20 мг/л NH4+, 5,4—5,9 мг-экв/л a2++Mg + и 180 мг/л Na+. [c.157]

При Прямоточном катионировании глубокое снижение NH4+ в фильтрате (до 1,5 мг/л) достигается только при значительных расходах реагента для регенерации, более 180 кг/м для КУ-2 и более 100 кг/м для сульфоугля. В протнвоточном режиме остаточное содержание NH4+ в фильтрате снижается, что особенно заметно при малых расходах Na l на регенерацию. Однако с увеличением расхода Na l происходит выравнивание средней остаточной концентрации NH4+ в фильтрате (для прямотока и противотока). [c.159]

По этим уравнениям проведены расчеты для определения при различных возможных вариантах применения контактных экономайзеров — в условиях прямотока и противотока газов и воды, при различных начальной и конечной температурах воды. Зависимость q от температуры уходящих газов, взаимного направления теплоносителей и температуры воды представлена на рис. 58, из которого видно, что потери тепла q уменьшаются с уменьшением ifyx,0i и 02 и что для экономайзеров контактного типа предпочтительно применять противотоки, особенно в области низких температур газов, поскольку при прямотоке кривые q-2, проходят выше соответствуюш,ей кривой для поверхностных экономайзеров. При глубоком охлаждении газов до 3040° С 9 = 4—5%. [c.117]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...