Противодавление в аппарате

Подвод жидкости к цилиндрам, между которыми нет жестких связей, происходит по магистрали а. Отвод жидкости из штоковых полостей цилиндров возможен только при возникновении в этих полостях противодавлений, величина которых определяется настройкой пружин напорных золотников в аппаратах / и 2. Под действием противодавления, передающегося [c.139]

Существенным недостатком аппаратов всасывающего действия является ненадежность, а иногда невозможность одновременного отсоса и ссыпки флюса, так как вследствие разряжения в бункере создается противодавление в ссыпной трубе, задерживающее ссыпку флюса (флюс зависает). [c.232]

При равных температурах давление в банке всегда выше давления пара в аппарате на величину, равную парциальному давлению воздуха поэтому, чтобы не допустить деформации жестяной тары или срыва крышек со стеклянной банки, в аппарате создают дополнительное давление при помощи сжатого воздуха или воды — так называемое противодавление. Величина противодавления должна быть такой, чтобы при стерилизации давление в аппарате было равно или больше давления в банке /02, уменьшенного на допустимую разность давлений Д/7 , [c.579]

Если струйное течение не касается стенок камеры смешения, как показано на рис. 9.3,в, то под действием противодавления - давления нагрузки на выходе аппарата, в кольцевом пространстве между струей и стенками образуются обратные потоки смеси высоконапорной и низконапорной сред, теряется энергия, снижается коэффициент у (см. рис. 9.3,г) и уменьшается эффективность процесса эжекции -КПД г . Последние два аппарата, представленные на рис. 9.3,а, в, работают в нерасчетных режимах. [c.221]

В связи с тем что в сечении 1-1 камеры смешения многосопловых аппаратов между струями остается нерабочее пространство, в котором при увеличении нагрузки противодавления образуются обратные потоки, аналогичные потокам, показанным на рис. 9,3,0, и теряется энергия. Для снижения потерь энергии поперечная площадь потока смеси высоконапорной и низконапорной сред уменьшается после сечения 1-1 до величины [c.223]

Перед вводом силиката натрия трубы теплообменных аппаратов и водогрейных котлов должны быть очищены от отложений, измерены присосы в подогревателях сетевой воды и конденсаторах (работающих в режиме противодавления) и доведены до нормы. [c.157]

Высокий к. п. д. ТЭЦ обуславливается малым пропуском пара в конденсатор при данном режиме ( 6,5%) и приближается к предельному к. п. д. ТЭЦ, имеющей турбины с противодавлением. Дальнейшее улучшение тепловой экономичности возможно за счет повышения к. п. д. котельной, турбогенераторов и уменьшения потерь в системе трубопроводов и теплообменных аппаратов. [c.234]

Опытные данные, представленные на рис. 7.3, получены при противодавлении, равном атмосферному. По этой причине в горле диффузора вслед за участком с положительным градиентом давления сначала наблюдается падение давления р , а затем последующие пики давления, что свидетельствует о наличии системы скачков. По мере повышения противодавления завершающий скачок смещается вверх по диффузору к горлу, пока не сольется с первым скачком, начинающимся в камере смешения перед горлом. При этом распределение давления в камере смешения остается неизменным, и аппарат работает устойчиво. Дальнейшее повышение противодавления способствует восстановлению давления в объединенном скачке с уменьшением его глубины, но это изменение не затрагивает начальную зону скачка (до первого максимума Рк), кривая давления на этом участке практически не изменяется вплоть до срыва. [c.127]

В диффузоре режим течения изменяется в зависимости от давления на выходе из аппарата Рд. При работе без нагрузки (рд = = 0,1 МПа) структура потока в диффузоре сохраняется такой же, как и в конце камеры смешения и горле диффузора при повышении давления Рд в диффузоре появляется скачок уплотнения-конденсации при достаточно большом противодавлении, когда скачок перемещается по диффузору, в районе горла существуют две различные по оптической плотности зоны с размытой границей (в этом случае в конце диффузора течет практически чистая жидкость). [c.128]

Конструкция аппарата несколько напоминает обычный переливной клапан, работающий с противодавлением р . В конструкции клапана, представленного на рис. 3.70, усилие пружины 4 открывает проход жидкости в полость пониженного давления /, и в конструкции на рис. 3.71 [c.349]

На основании полученных опытных данных, далеко еще не полных, можно построить расчет инжектора, полагая, что а) давление в камере смешения до скачка уплотнения постоянно б) максимальному противодавлению соответствует положение скачка во входном сечении диффузора, в) распределения скоростей и давлений в характерных сечениях аппарата являются равномерными. [c.270]

Следовательно, действительно соответствует максимуму давления за скачком. Таким образом, при FF v давление за скачком р<р якс. Соответствующий график зависимости давления за скачком от площади сечения скачка показан на рис. 9-32. Назовем левую ветвь кривой p F) нерабочей, а правую — рабочей ветвью серии инжекторов с заданной величиной J. Следует подчеркнуть, что здесь речь идет не об одном инжекторе, а о серии различных аппаратов или аппарате переменной геометрии. Работа инжектора в критическом варианте его исполнения является наиболее экономичной, так как в этом случае заданному импульсу на входе соответствует максимальное противодавление. [c.272]

Можно предполагать, что доля высоты лопатки, занятая срыв ной зоной, увеличивается благодаря влиянию направляющего аппарата. Аналогично тому, как в рабочем колесе частицы воздуха в зоне отрыва пограничного слоя отбрасываются к периферии, в направляющем аппарате замедленные частицы перемещаются к втулке. Зона малой скорости у втулки направляющего аппарата повышает противодавление за рабочим колесом и тем самым способствует распространению срывной зоны в рабочем колесе на большую часть высоты лопатки. Поэтому в формулу (5) целесообразно ввести коэффициент К [c.143]

Вопрос о влиянии направляющего аппарата и вообще числа неподвижных и вращающихся венцов на скорость вращения срывных зон был рассмотрен раньше в работе [1]. В данном случае для понимания причин падения напора в ступени после образования срыва наиболее важное значение имеет влияние направляющего аппарата на структуру срывного течения. Можно указать две причины такого влияния а) повышение противодавления у втулки за колесом и б) уменьшение скорости вращения срывных зон. [c.145]

Истощенный ионит поступает в запасной бункер 5, расположенный на верхней крышке регенерационной колонны. Ионит движется по трубопроводу, в котором отсутствуют регулирующие клапаны (во избежание торможения или ограничения потока ионита). Поток ионита прекращается автоматически под действием противодавления, содержащегося в запасном бункере 6 после заполнения его ионитом. Когда ионит из бункера перейдет в регенерационную колонну и бункер опорожнится, транспорт ионита возобновляется автоматически. Так как подача ионита в регенерационную колонну производится чаще вследствие меньшей продолжительности цикла регенерации, то всегда имеется непрерывное движение ионита из рабочего аппарата в регенерационную колонну. [c.294]

До сих пор мы рассматривали случай, когда давление свежего пара задано. Если же параметры пара, греющего первую ступень выпарной установки, не заданы, то в случае работы установки с противодавлением или с ухудшенным вакуумом для обеспечения многократности испарения следует на первую ступень установки подавать пар как можно более высоких параметров, но не более 10—12 ат. При дальнейшем повышении давления в выпарном аппарате толщина его стенок сильно возрастает, вследствие чего значительно увеличиваются капитальные затраты. [c.152]

МАСЛООТДЕЛИТЕЛИ, аппараты, предназначенные для отделения масла от пара, воздуха или иного газа. Для отделения масла необходимо, чтобы оно находилось в паре (воздухе) во взвешенном состоянии в виде мельчайших капелек масляный пар выделить при помощи М. невозможно. Масло, даже будучи в тончайшем слое, препятствует передаче теплоты. Поэтому в нагревательных приборах (змеевиках, перегревателях, поверхностных конденсаторах, паровых котлах и др.) следует пользоваться свободной от масла водой. В паровых машинах очистка отработанного пара от масла совершенно необходима в установках с противодавлением. Значительная часть теплоты, подведенной к машине, теряется с отработанным паром. По Шнейдеру эта потеря составляет. при работе с конденсацией 81—87%, при работе на атмосферу 83—86%. Суммарный кпд машины и нагревательных приборов значительно повышается при использовании отработанного пара для нужд производства, достигая при этом БО—80%, т. е. в 3—5 раз превосходит ипд паровых установок без использования отработанного пара. При работе компрессоров 1 жатые пары хладагента увлекают часть масла, поданного для смазывания цилиндра. Это масло нужно выделить из паров, т. к. оно может загрязнить конденсатор и трубопроводы. [c.272]

При снижении давления сжатого воздуха пружина 10, преодолевая его противодавление и усилие верхнего шарикового фиксатора, по достижении уставки перемещает шток вниз до упора его бортом в корпус. Регулировка уставки аппарата осуществляется изменением затяжки пружин 8 шариковых фиксаторов. [c.194]

Изменение давления перед турбиной. Повышение давления перед турбиной вследствие изменения сопротивления соплового аппарата турбины или изменения противодавления за турбиной при постоянных давлении в буферной полости и подаче топлива приводит к увеличению конечного давления в компрессорной полости. Вследствие этого повышается удельная работа сжатия в компрессоре, а энергии сжигаемого топлива становится недостаточно для совершения прежнего хода поршня. Так как сжатие в компрессоре происходит во время обратного хода, то поршень не дойдет до прежнего положения в. м. т. [c.346]

Во всасывающих аппаратах, благодаря разрежению в системе, создается поток атмосферного воздуха во всасывающей трубе, в результате чего флюс со шва или флюсоприемника по этой трубе увлекается в бункер аппарата. Вследствие вакуума в бункере аппарата по этой трубе (ссыпное отверстие открыто) в бункер устремляется атмосферный воздух и создает противодавление в трубе, задерживающее ссыпку флюса (флюс зависает). Поэтому невозможно производить одновременную ссыпку и всасывание флюса. Флюс из бункера высыпают в момент отключения аппарата. Таким образом, аппараты всасывающей системы работают без циркуляции. [c.12]

Если приводом турбокомпрессора служит электродвигатель или конденсационная турбина, то в греющую камеру выпарного аппарата необходимо к сжатому в турбокомпрессоре пару добавлять некоторое количество свежего пара. Это вызывается тем, что в аппарате имеются некомпенсированные потери тепла в окружающую среду, с уходящим сгущенным растворм и др. В турбокомпрессоре с приводом от турбины, с отбором пара или противодавлением добавками могут служить в первом случае отборный, а во, 1Ром — отработавший в турбине пар. Применение теплового насоса, осуществляемого п,ри помощи турбокомпрессоров, возможно [c.225]

Существенным недостатком аппаратов всасывающего действия является ненадежность, а иногда и невозможность одновременного отсоса и ссыпки флюса, так как вследствие разрежешш в бункере создается противодавление в ссыпной трубе, задерживающее ссыпку флюса. Поэтому аппараты всасывающего действия следует применять только в тех случаях, когда не требуется одновременный отсос и ссыпка флюса. [c.233]

Если избыточное давление в аппарате превышает 6 кГ1слА, то в сальниковом устройстве уравновешивается давление газа, поступаюш его из аппарата. Схе.ма передачи давления из аппарата в сборник для смазки и, следовательно, в сальниковое устройство приведена на рис. 8-Х. Газ, поступающий через штуцер, охлаждается в холодильнике 2, а затем поступает в сборник 3 для смазки. Смазка из этого сборника по трубопроводу 4 выдавливается в сальниковое устройство 6. Для регулирования подачи смазки или отключения сальникового устройства на трубопроводе 4 имеется вентиль 5. Масло, попавшее через масляные кольца, распределяется по валу и создает противодавление газу, поступающему из аппарата через ш.ель, которая образуется между валом и сальником. [c.158]

Следует отметить, что в реальных условиях на летательных аппаратах во второй (эжекторный) контур сопла подается некоторое количество охлаждаюгцего воздуха (порядка 1-2% от расхода газа через сопло) и с практической точки зрения можно считать, что давления, при которых происходит отрыв реактивной струи от стенки сопла (тг ) и ее присоединение (тг ), близки между собой. Поэтому в следуюгцем разделе анализируется только давление тГс ", характеризуюгцее запуск эжекторного сопла, т. е. момент прилипания реактивной струи к внутренней стенке обечайки сопла и перехода к автомодельному течению в эжекторном контуре, когда давление в этом контуре перестает зависеть от противодавления в окружающей среде (/ 2// о с = onst). [c.150]

Уменьшение диаметра отверстия выхода сопла Лаваля по сравнению с диаметром струи, истекающей из него, связано с тем, что работа высоконапорного газа в режиме недорасширения более устойчивая, чем работа в режиме перерасширения, когда внутри диффузора сопла появляются скачки уплотнения. Уменьшение диаметра отверстия сопла обеспечивает некоторую авторегулировку эжектора на критических режимах работы при колебаниях давления низконапорной среды и противодавления на выходе аппарата вплоть до уровня запирания, который характеризуется тем, что при снижении противодавления расход низконапорной среды не изменяется. [c.226]

По схеме течения рабочего тела регенераторы делятся на аппараты с параллельным током (обычно противотоком) и с перекрестным током. Регенераторы с перекрестньм током по воздушной стороне, в свою очередь, разделяются на одноходовые и многоходовые по газовой стороне во избежание существенного роста противодавления за турбиной регенераторы выполняют одноходовыми. [c.266]

Знание критического расхода необходимо для расчета струйных аппаратов, в которых рабочим телом являются адиабатно-вскипающие жидкости (при анализе аварийных режимов в ЯЭУ, в транзитных трубопроводах при теплоснабжении от ядерных источников энергии, при трубопроводном транспорте сжиженного газа, в геотермальной энергетике, в ракетной и криогенной технике и во многих других практически важных случаях, которые достаточно подробно описаны в [55]). Признаками, характеризующими момент достижения кризиса течения в канале, являются достижение максимального критического расхода, критической скорости истечения (равной локальной скорости звука) в критическом сечении канала, установление в этом сечении давления, отличного от противодавления и не зависящего от него (стащюнарное положение волны возмущения в критическом сечении). Реализация любого из этих признаков в одномерном газовом потоке служат необходимым и достаточным условием установления критического режима течения. При истечении вскипающих потоков установление максимума расхода, так же как и стационарное положение волны возмущения в критическом потоке, являются необходимыми условиями, но недостаточными для достижения кризиса течения в традищюнном его понимании, так как в широком диапазоне противодавлений давление в критическом сечении, отличаясь от противодавления, не остается от него не зависящим. Это обстоятельство объясняется тем, что в одномерном двухфазном потоке скорость звука определяется не только параметрами среды, но и степенью завершенности обменных процессов в самой волне возмущения. [c.162]

Турбина Р-100-300/650 с промежуточным перегревом пара до 838 К и противодавлением 3,1 МПа предназначена для надстройки турбин среднего давления. Турбина выполнена двухцилиндровой. Кроме паровпускных органов и лопаточного аппарата цилиндра сверхвысокого давления (ЦСВД), все остальные узлы выполнены из перлитных сталей. Отличительная особенность турбины — интенсивное охлаждение наиболее нагретых элементов ЦСВД, причем количество охлаждающего пара регулируется по температуре в заданных точках проточной части. Применение реактивной проточной части ЦСВД позволило разделить потоки рабочего и охлаждающего пара, что способствовало повышению тепловой экономичности установки. [c.253]

Расчетный режим характерен тем, что только на этом режиме лопаточные венцы турбины наилучшим образом соответствуют заданной кинематике потока в ступени, т. е. обеспечивается бессрывное обтекание лопаток соплового аппарата и рабочего колеса турбины. Однако определенную часть времени турбина работает в условиях, отличных от расчетного режима, или, как обычно говорят, на нерасчетном режиме. Изменение режима работы турбины может быть вызвано изменением частоты вращения ротора, а также температуры и давления газа перед турбиной и противодавления за турбиной. [c.198]

На промышленных ТЭЦ широко применяют РОУ или БРОУ (схемы и параметры их приведены в гл. 4) в качестве резерва на производственные отборы турбины. Обычно на каждую турбину с промышленным отбором или противодавлением устанавливается своя РОУ соответствующей производительности и параметров. Как резервные аппараты РОУ дешевы, надежны, они полностью автоматизированы. Для резервирования отопительных отборов на крупных ТЭЦ РОУ не применяют, так как роль резерва обычно выполняют для коммунальнобытовых потребителей пиковые водогрейные теплогенераторы. При выходе из строя одной из теплофикационных турбин остальные турбины вместе с теплогенераторами должны обеспечить среднюю тепловую нагрузку отопления за наиболее холодный месяц, среднюю за неделю тепловую нагрузку горячего водоснабжения и среднюю нагрузку вентиляции. [c.222]

Исходная вода после фильтра, охладителя дистиллята б и конденсатора 5 поступает в змеевики камер последних ступеней вскипания, где подогревается образующимся в них паром. Далее вода деаэрируется, проходит змеевики подогревателей, встроенных в испарительные камеры установки, и поступает в головной подогреватель 2, где подогревается до верхней рабочей температуры в.м кс- Так же как и в установке с аппаратами с вынесенной зоной кипения (см. рис. 7.8), эта температура не превышает обычно 110—120° С. Подогрев воды в подогревателе 2 ведется отработавшим паром турбин с противодавлением или паром, отбираемым из регулируемых отборов. Вода с температурой подается в первую [c.190]

Если же приводом турбокомпрессора является турбина с противодавлением (фиг. 88, в), то весь отработавший в турбине пар или часть его в количестве, равном можно направить в греющую камеру выпарного аппарата в качестве необходимой добавки к сжатому вторичному пару. Давление пара, отработавшего в турбине, целесообразно устанавливать равным давлению пара, сжатого в компрессоре. Расход пара на турбину с противодавлением выразится уравнением, аналогичьГым уравнению (445), однако величина i" при применении турбины с противодавлением может значительно отличаться от величины н для конденсационной тур- 1 ны. Таким образом, [c.231]

В большинстве случаев количество свежего пара, добавляемого в выпарной аппарат не совпадает с величиной расхода пара на турбину с противодавлением Связь между этими двумя величинаади можно выразить соотношением [c.231]

Сооружение ряда крупных промышленных ТЭЦ с давлением 30— 60 ат (Березниковская, Казанская и др.) с мощными паропреобразовательными установками потребовало значительных капитальных затрат, обусловленных громоздкостью и большой металлоемкостью этих аппаратов. Необходимость предварительной обработки воды, питающей испарители и паропреобразова-тели, потери тепла с продувочной водой испарителей, потеря мощности вследствие повышения давления в отборах или противодавления турбин,— все это привело к заметному снижению экономичности промышленных ТЭЦ и могло стать серьезным тормозом в деле дальнейшего развития в СССР централизованного теп л о си а б ж ен и я с использованием отборного пара промышленных ТЭЦ в. д. Отсюда возникла настоятельная необходимость возможно быстрее разработать и внедрить на ТЭЦ более эко- [c.9]

На предлагаемых ГеоТЭС комбинированного цикла эти проблемы в значительной степени решаются. Если применить паровые турбины с близким к атмосферному противодавлением и направить отработанный пар в конденсатор, являющийся одновременно парогенератором нижнего контура станции с турбинами на низ ко кипящем незамерзающем рабочем теле, то суммарную выработку электроэнергии можно значительно повысить за счет снижения температуры отвода тепла из цикла. Конденсация пара низкоки-пящего рабочего тела осуществляется в воздушном конденсаторе, поэтому полезная мощность станции зимой значительно возрастает вместе с ростом потребности в электроэнергии. Кроме того, нет затрат пара на эжекторы для удаления неконденсирующихся газов, можно также частично использовать тепло геотермальной воды для перегрева пара низкокипящего рабочего тела. Облегчается зимняя эксплуатация станции, так как нет открытого контакта воды с воздухом (станция "сухая"), а температура воды в теплообменных аппаратах и трубопроводах не опускается ниже 60 °С. [c.94]

В термодинамических конденсатоотводчиках используется тер модинамический эффект, возникающий при протекании пара между плоской пластиной и седлом. Эти конденсатоотводчики получили наибольщее распространение, они имеют простую конструкцию и надежны в работе. Термодинамические конденсатоотводчики устойчиво работают при начальном давлении свыше 0,1 МПа (1 кгс/см ) и противодавлении до 50 % (при постоянном и переменном режимах расходования пара теплопотребляющими аппаратами). Необходимо предусматривать постоянное удаление воздуха из конденсатопровода, так как при попадании воздуха под тарелку конденсатоотводчика снижается его пропускная способность. [c.108]

Пропускная способность турбины, определяемая в основном проходным сечением ее соплового аппарата, должна быть такой на рабочих режимах двигателя, чтобы обеспечивалось прохождение выпускных газов и получение необходимой мощности турбины при возможно низком противодавлении на выпуске из поршневой части. В случав импульсной турбины важно наиболее полное сра батывание энергии импульса выпускных газов, так как газы при этом обладают наибольшим запасом энергии. Однако импульс давления не полностью проходит в турбину, а частично отражается. Интенсивность отражения зависит не только от соотношения проходных сечений трубопровода, подводящего газы, и соплового аппарата турбины, но также и от амплитуды подходящей волны. [c.195]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...