Сварка низколегированных сталей перлитного класса

Низкоуглеродистые стали (до 0,3% С) хорошо свариваются газовой сваркой. Низколегированные стали перлитного класса свариваются удовлетвори гельно при содержании в них углерода до 0,35%. Применение предварительного подогрева до 200—300° предотвращает появление холодных трещин в шве и зоне термического влияния. [c.204]

СВАРКА НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ ПЕРЛИТНОГО КЛАССА [c.206]

Сварка низколегированных сталей перлитного класса [c.207]

Низколегированные стали перлитного класса сваривают тоже нормальным пламенем. Флюсы не применяют. Чтобы легирующие элементы (хром, молибден, кремний) не выгорали, нужно стремиться не перегревать металл. Предварительный и сопутствующий подогрев зоны сварки или всего изделия до температуры 250...360 °С и замедление охлаждения сварного соединения путем подогрева охлаждающегося шва пламенем горелки позволяют избежать появления горячих трещин. [c.77]

Аустенитная сталь обладает меньшей теплопроводностью, большим коэффициентом линейного расширения и большим электросопротивлением, чем углеродистые или низколегированные стали перлитного класса. Аустенитные стали немагнитны. Эти отличительные особенности аустенитных сталей оказывают существенное влияние на технологию их сварки. [c.30]

Нормы расхода электродов рассчитываются по группам в зависимости от электродов, применяемых для сварки стали различных классов. К первой группе относятся электроды для сварки низко- и среднеуглеродистых и низколегированных сталей ко-второй — электроды для сварки теплоустойчивых сталей перлитного класса, работающих при повышенных температурах к третьей— электроды для сварки и наплавки нержавеющих жаропрочных и окалиностойких сталей. [c.276]

Строительные конструкционные стали должны быть прочными, обладать хорошей пластичностью в горячем и холодном состоянии, хорошей свариваемостью, должны быть дешевыми и не содержать дорогих и дефицитных легирующих элементов. Строительные конструкционные стали — все низколегированные стали перлитного класса. Они прочнее нелегированных углеродистых сталей, поэтому конструкции одинаковой грузоподъемности, изготовленные из легированных строительных сталей, весят меньше, чем изготовленные из углеродистых сталей. Стали для конструкций и сооружений, подверженных динамическим нагрузкам, должны обладать достаточно высокой ударной вязкостью в рабочих условиях. Строительные стали применяют в состоянии поставки (без дополнительной термической обработки). Часто строительные конструкции изготавливают из гнутых профилей и листов. Поэтому строительные стали должны быть достаточно пластичными. Стальные конструкции изготовляют преимущественно сварными. При их изготовлении широко применяют автоматическую и полуавтоматическую сварку. Чтобы обеспечить хорошую свариваемость без предварительного и сопутствующего подогревов, в строительные стали вводят не более 0,15% углерода при невысоком суммарном содержании легирующих элементов (до 2—3%). Сварные швы строительных сталей не требуют последующей термической обработки. [c.165]

Пользуясь формулой (20), устанавливают (в соответствии с данными табл. 12) степень сложности технологии сварки углеродистых и низколегированных сталей перлитного класса, обеспечивающую отсутствие трещин в околошовных участках сварного соединения. [c.58]

Степень сложности технологии сварки различных углеродистых и низколегированных сталей перлитного класса в зависимости от их химического [c.59]

Теплоустойчивые низколегированные стали перлитного класса обладают удовлетворительной свариваемостью при любых толщинах. Повышенное содержание углерода, хрома и молибдена способствует образованию закалочных структур в околошовной зоне и шве, в связи с чем при сварке в ряде случаев используют предварительный и сопутствующий подогрев, а сварные соединения подвергают термической обработке. [c.342]

Для сварки трубопроводов из углеродистых и низколегированных сталей (сталей перлитного класса) размеры присадочной проволоки и электродов могут приниматься согласно табл. 2. [c.74]

К сталям перлитного класса относятся углеродистые и низколегированные стали. Одной из особенностей структурных изменений в сталях перлитного класса при сварке является возможность получения в зоне влияния структуры мартенсита. [c.173]

Холодные продольные трещины — наиболее распространенный дефект околошовной зоны при сварке среднелегированных сталей перлитного и мартенситного класса. Причины появления этих трещин здесь те же, что и у низколегированных термоупрочненных сталей, однако чувствительность значительно большая и, к тому же, резко возрастающая с повышением прочности сварных соединений. [c.334]

I Сварка производится без предварительного подогрева, в любых температурных условиях и без последующей термообработки. Сложные конструкции из низколегированной стали при содержании углерода более 0,16% и толщине свыше 25 мм, а также легированные стали перлитного класса целесообразно предварительно подогреть до 100—150 С [c.114]

М. X. Ш о р ш о р о в, В. Д. К о д о л о в. Изменение свойств низколегированных и углеродистых сталей перлитного класса при дуговой сварке. — Сварочное производство, № 12, 1957, стр. 1—5. [c.302]

Строение околошовной зоны стали аустенитного класса проще, чем углеродистой или низколегированной перлитной стали. На участке, обозначенном на схеме цифрой 3, происходит нагрев от солидуса приблизительно до 1200° С, вызывающий рост зерна. Однако он протекает не очень интенсивно даже при сварке с очень высокой погонной энергией и [c.216]

К структуре зоны термического влияния, а следовательно и к термическим циклам нагрева и охлаждения при сварке, предъявляются различные требования, которые зависят и от материала и от условий эксплуатации изделия. В результате несоблюдения необходимых режимов структура шва и зоны влияния может значительно ухудшиться, что приведет к снижению качества сварных соединений. Так, в малоуглеродистой стали существенного изменения свойств у зоны термического влияния обычно не происходит. Низколегированные и углеродистые конструкционные стали в результате слишком быстрого охлаждения и подкалки иногда значительно снижают пластичность. В закаленных сталях (перлитного и мартенситного класса) при излишне замедленном охлаждении может произойти отпуск зоны термического влияния. Длительный нагрев высоколегированных хромистых сталей ферритного класса приводит к укрупнению их зерна, снижению пластических свойств и коррозионной стойкости. Хромоникелевые стали аустенитного класса нельзя длительное время перегревать выше температуры распада аустенита, так как при этом нарушается однородность аустенитной структуры и теряется коррозионная стойкость. [c.154]

В последнее время ЗиО совместно с ЦНИИТмашем создали стыковую машину типа ЦСТ-200М с высокими эксплуатационными характеристиками. Машина оборудована системой программного управления, автоматическим контролем параметров сварки и предназначена для сварки встык непрерывным оплавлением с поддувом формиргазом (азотом) элементов змеевиков из малоуглеродистых и низколегированных сталей перлитного класса. [c.147]

Сварные соединения элементов из углеродистой и низколегированной стали перлитного класса, выполненные электродуговой сваркой, могут подвергаться только макроисследованию. [c.562]

Сварка углеродистых и легированных сталей. Углеродистые стали (00,25%) и низколегированные (легирующих элементов до 3 4%) относятся к категории конструкционных сталей (Сталь 45 ЗОХГСА 40ХФА и т. д.). В нормализованном состоянии (закалка с охлаждением на воздухе) они имеют перлитную структуру и по этому признаку являются сталями перлитного класса. [c.310]

Структура сталей п литного класса. К сталям перлитного класса относят углеродистые и низколегированные стали. Одной из особенно-. стей структурных изменений в сталях перлитного класса при сварке является возможность потучения в зоне влияния структуры мартенсита. Появление мартенсита в зоне термического ачияния основного металла крайне нежелательно не только из-за повышенной твердости и уменьшения пластических свойств зоны, но и главным образом из-за возможного образования микроскопических или даже субмикроскопи-ческих трещин. [c.27]

Основная схема конструкции соответствует в общих чертах схеме первой опытной ГТУ, описанной выше. Турбина имеет пять ступеней и выполнена с 50%-ной реакцией на среднем диаметре. Корпус турбины вертикально разделен на входную и выпускную части. Входная часть корпуса отлита из стали ферритно-перлитного класса. Выпускная часть (диффузор) отлита из сталистого чугуна, и к ней приварен выпускной патрубок. Входной патрубок защищен тонким экраном из аустенитной стали. Выпускной патрубок выведен вертикально вниз. Корпус подшипников расположен прямо на обоих патрубках. Ротор турбины диаметром 1050 мм изготовлен путем сварки из трех частей. Ротор турбины сделан из низколегированного [c.158]

Сварка магистральных трубопроводов других отраслей промышленности выполняется в основном по аналогичной сварочной технологии, применяемой в энергомашиностроении и строительстве газопроводов, с учетом особенностей производства, свариваемых сталей, требований к условиям эксплуатации сварных соединений, видов и способов сварки и др. Офаничено, в отдельных случаях полностью исключено, применение аустенитных сварочных материалов на железоникелевой или никелевой основах для выполнения сварных соединений трубопроводов из низколегированных и среднелегированных сталей перлитного и мартенситного классов с целью отмены послесварочной термической обработки (в отраслях нефтехимии, нефтеперерабатывающей и др.). [c.275]

Можно выделить три возможных по времени э гаг1а разру1нения высокотемпературных конструкций (схема 1). Первый из них связан с испытанием изделия перед пуском в эксплуатацию. Подобного вида разрушения имеют место, например, при гидравлическом испытании сварных барабанов котлов, корпусов арматуры из низколегированных конструкционных и теплоустойчивых перлитных сталей, а также сталей ферритного и феррито-аустенитного классов. Причиной их является обычно заметное повышение переходной температуры хрупкости отдельных зон сварного соединения в сочетании с резким концентратором напряжений в последних. Такими зонами могут явиться зона деформационного старения в сварных соединениях малоуглеродистых и низколегированных сталей и околошовная зона в соединениях низколегированных сталей повышенной прочности и ферритных сталей. Развитию хрупкости этих зон в ряде случаев может способствовать некачественно проведенная термическая обработка изделия после сварки. [c.71]

Наиболее опасными дефектами в сварном соединении являются трещины (рис. 89). Появлению трещин в металле шва могут способствовать поры и неметаллические включения. Процесс разрушения начинается с образования зародышевой трещины, поэтому наличие в металле трещин является фактором, предрасполагающим к разрущению. Разрушение любого металла состоит из нескольких этапов — зарождение трещины, ее устойчивый рост и достижение критической длины, нестабильное развитие трещины. Существуют трещины двух типов — горячие и холодные. Стенки горячих трещин обычно сильно окислены, а у холодных — блестящие, чистые. Горячие трещины имеют межкристаллит-ное строение, в то время как холодные трещины, в основном, проходят через тело кристаллов. Горячие трещины обычно расположены в металле шва и могут образоваться в процессе кристаллизации металла под действием растягивающих напряжений, возникающих в процессе охлаждения сварного соединения. Холодные трещины чаще всего возникают в околошовной зоне, и реже в металле шва. В основном они образуются при сварке изделий из средне- и высоколегированных сталей перлитного и мартенситного классов. Но они могут появиться и в сварных соединениях из низколегированных сталей иерлитно-ферритного класса и высоколегированных сталей аустенитного класса. [c.237]

Строение околошовной зоны стали аустенитного класса проще, чем углеродистой или низколегированной перлитной стали. На участке, обозначенном на схеме цифрой 3, происходит нагрев от солидуса приблизительно до 1200° С, вызывающий рост зерна. Однако процесс протекает не очень интенсивно даже при сварке с высокой погонной энергией и происходит за счет поглощения крупными зернами более мелких. В стали 08Х18Н10Т на участках, примыкающих непосредственно к зоне сплавления, возможно выпадение б-феррита. По границам жидкой и твердой фаз наблюдается интенсивная диффузия, приводящая к перемещению хрома, титана, ниобия, кремния и других ферритообразующих элементов. [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...