Характеристики круглых сопел

Характеристики круглых сопел с центральным телом [c.175]

Характеристики круглых сопел [c.298]

На рис. 5-7 изображена кривая плотности потока испаряющейся воды, построенная по экспериментальным данным [Л. 8], полученным в опытах по определению расходных характеристик круглых сходящихся сопел. Нанесенные на графике значения плотности потока (aj-f) в выходном сечении относятся к геометрически подобным между собой соплам с диаметрами на выходе d = 6,8 и 10 мм и отношением l/d =1,6. К соплам подводилась вода при температуре насыщения давление на входе — 14,5 бар. Для сравнения показана также кривая расчетных значе- [c.180]

Для построения кольцевых сопел, реализующих максимальную тягу при минимальной длине, используются те же идеи, что и для круглых сопел. Разгон потока осуществляется при обтекании угловых точек или участков с малой кривизной в трансзвуковой области, а для получения контура выравнивающего участка сопла используется замыкающая характеристика, отвечающая равномерному и параллельному оси потоку. [c.170]

Характеристики эжекторных круглых сопел [c.136]

Интересный результат, характеризующий особенности плоских сопел, получен для плоских сопел с клиновидным центральным клином [137]. При реализации круглых или плоских сопел с центральным телом на летательных аппаратах важными вопросами являются размеры (длина) и соответственно вес центрального тела. Поэтому естественно желание разработчиков сопел уменьшить размеры и вес центрального тела сопла, однако это не должно сопровождаться заметным ухудшением его тяговых характеристик. Результаты, полученные для круглых сопел с центральным телом, показывают, что возможно укорочение длины центрального тела без существенного увеличения тяговых характеристик сопла (рис. 3.103). Для плоских сопел с [c.201]

Основной задачей использования эталонных плоских сопел было обеспечение коэффициента расхода, близкого к единице, путем организации прямоугольного цилиндрического участка перед критическим (выходным) сечением плоского эталонного сопла в соответствии с рис. 4.23. Сравнение характеристик круглых эталонных и плоских эталонных сопел в этом случае обеспечивает оценку потерь тяги, связанных с наличием переходного участка [c.208]

Сравнение характеристик моделей сопел со скошенным срезом с эталонными круглыми и эталонными плоскими соплами дает дополнительный прирост потерь тяги (от сечения 4 до среза сопла по рис. 4.23), связанных с трением, наличием вертикальных перегородок и т. д. [c.209]

Рассмотренные выше особенности течения в плоском эжекторном сопле оказывают влияние на такие характеристики эжекторных сопел, как давление во втором (эжекторном) контуре и на условия определения режима запуска плоского эжекторного сопла, т. е. перехода от отрывного течения к безотрывному (автомодельному). При этом явление переходного режима течения (режим запуска ) для плоского эжекторного сопла приобретает существенно иной характер, чем для круглого эжекторного сопла. Момент достижения рассмотренного в главе И1 переходного режима течения в круглых эжекторных соплах характеризовался для конкретного варианта сопла некоторой величиной степени понижения давления тг ", при которой имеет место присоединение реактивной струи к внутренней стенке эжектора, когда после резкого снижения давление в эжекторном канале. [c.247]

Сравнение характеристик трехмерных сопел, имеющих квадратное и треугольное выходные сечения при наличии круглого критического сечения, с характеристиками эквивалентного осесимметричного сопла представлено на рис. 6.20. Поскольку дозвуковая часть у этих трех вариантов сопел одинаковая, то коэффициенты расхода и профиль скоростей в критическом сечении у них также одинаковые, а все отличие в величинах потерь импульса или минимальных потерь тяги У трехмерных сопел определяется неравно- [c.282]

Потери импульса и минимальные потери тяги трехмерных сопел сведены в общую диаграмму на рис. 6.22. Приведенные на диаграмме результаты экспериментальных исследований позволяют сделать следующие выводы. Характеристики вариантов С-1, С-2, С-3, С-5, С-6 показывают, что при примерно одинаковых значениях относительной площади среза сопла 2,05 и интегрального угла коничности 0с 8,5-10°, если степень сплюснутости среза невелика 2 и нет большого отличия в значениях максимального и минимального углов коничности, потери импульса (тяги) трехмерных сопел могут быть соизмеримы с характеристиками эквивалентного осесимметричного сверхзвукового сопла. Форма поперечного сечения канала трехмерных сопел при этом не является определяющим фактором, который резко мог бы ухудшить характеристики трехмерных сопел с различным способом перехода от круглого входного сечения к трехмерному выходному сечению. Сочетание формы критического сечения с формой выходного сечения при этом может быть достаточно разнообразным круглой, квадратной, прямоугольной, треугольной. [c.285]

Поскольку характеристики круглых реверсивных устройств (или реверсивных устройств круглых сопел) различных схем подробно рассмотрены и обобщены в работах [66], [68] то в данном разделе главное внимание уделяется, в основном, характеристикам некоторых схем реверсивных устройств перспективных круглых и плоских сопел. Схемы рассмотренных в настоящем разделе реверсивных устройств приведены на рис. 7.25 для сверхзвуковых плоских и круглых (или осесимметричных) сопел. Как правило, в этих схемах реверсивное устройство совмещается одновременно с устройством для отклонения вектора тяги сопла. Принципиальное их отличие заключается в том, что реверсирование потока осуществляется либо в дозвуковой (до критического сечения), либо в сверхзвуковой (за критическим сечением) части сопла. [c.316]

Для определения полей скорости и давления при С. т. около тел вращения и профилей немалой толщины, внутри сопел ракетных двигателей и сопел аэродинамич. труб и в др, случаях С. т. пользуются численным методом характеристик и др. численными методами решения ур-ний газовой динамики. При использовании быстродействующих вычислит, машин становится возможным расчёт трёхмерных С. т., напр. расчёт обтекания тел вращения под углом атаки, сопел не-круглого сечения и др. [c.430]

Были исследованы аэродинамические характеристики турбулентных акустически возбужденных затопленных струй, истекающих из сопел некруглого поперечного сечения. В качестве линейного размера таких струй принимался эквивалентный диаметр некруглого сопла, выходная площадь поперечного сечения которого равна площади круглого сопла. [c.105]

Пример зависимости основных характеристик сопла со скошенным срезом от степени понижения давления тг приведен на рис. 4.31. Характеристики варианта сопла с 12-ю тонкими вертикальными перегородками, задние концы которых совпадают со скошенным срезом сопла, сравниваются здесь с характеристиками эквивалентных круглого и плоского эталонных сопел. [c.211]

Приведенные характеристики включают потери осевой составляющей тяги (по сравнению с идеальной тягой сопла), относительную боковую силу отнесенную к той же идеальной тяге сопла, и угол наклона х / к оси х суммарной силы Р (угла отклонения вектора тяги), действующей на сопло. Угол 1/с (в градусах) считается положительным, если боковая сила Р направлена в сторону более удлиненной боковой стенки сопла со скошенным срезом так, как показано на схеме (рис. 4.31). Эквивалентность круглых и плоских сопел данному варианту сопла со скошенным срезом означает, что все сопла имеют одинаковое отношение площади входного и критического сечения сопел. Кроме того, плоское эталонное сопло имеет такое же отношение ширины к высоте критического сечения ( кр/ кр) что и сопло со скошенным срезом. [c.213]

Ниже рассмотрены ряд схем круглых и плоских сопел с ОВТ и приведены их основные аэродинамические характеристики в зависимости, главным образом, от угла отклонения вектора тяги сопла. [c.291]

ПО определению расходных характеристик круглых сходящихся сопел при протекании испаряющейся жидкости [41 было обнаружено, что критическое отношение давлений жидкостно-парового потока неоднозначно. После установления кризисного состояния давление в выходном сечении суживающихся сопел, оставаясь выше давления во внешнем пространстве, убывает с уменьшением противодавления в довольно широком диапазоне отношений PnplPv Критическое давление перестает заметно отзываться на изменение противодавления лишь при Р р/Р, 0,30 0,25. Уровень, на котором происходит стабилизация Pnpi Pi, зависит при прочих равных условиях от абсолютного давления жидкости перед соплом. Таким образом, для потока испаряющейся жидкости характерно наличие зоны кризисных отношений давлений, располагающейся в интервале относительных противодавлений PnJPi примерно от 0,7 и ниже. Такие же свойства обнаруживает жидкостно-паровой поток и при течении в соплах типа Лаваля. Из кривых рис. 2 видно, что в области критических к сверх-критических перепадов давлений (от Р /Р О, до 0,17) давление в горле Pjy с уменьшением противодавления снижается дальнейшее убывание противодавления уже не сказывается на отношении PJP-,. [c.193]

Данная книга представляет собой первую часть монографии, которая посвящена анализу и обобщению внутренних характеристик реактивных сопел. Она содержит 8 глав, в которых даны основные понятия и определения, встречающиеся в аэрогазодинамике реактивных сопел, схемы и определяющие параметры сопел, характеристики круглых и плоских сверхзвуковых и эжекторных сопел, трехмерных сопел и сопел гиперзвуковых летательных аппаратов. Рассмотрены также тяговые характеристики реактивных сопел на режимах отклонения и реверса вектора тяги, а также сопел с шумоглушащими устройствами. [c.4]

Переход от круглых или осесимметричных сопел к плоским или неосесимметричным был связан с повышением требований, предъявляемым к новым перспективным самолетам. Среди этих требований основными являлисъ повышение маневренности, отклонение и реверс тяги сопел для сокращения длины пробега при взлете и посадке, снижение уровня демаскирующих признаков в радиолокационном и инфракрасном диапазоне длин волн для уменьшения дальности обнаружения самолетов и повышения их живучести, т. е. уменьшения потерь самолетов в бою. Внимание к плоским соплам усилилось также с началом разработки гиперзвуковых летательных аппаратов. Достаточно подробный обзор результатов исследований плоских сопел за рубежом в течение двух-трех последних десятилетий сделан в обзорах и работах [14], [40], [42-49], [51], [56-61], где рассмотрены различные аспекты, связанные с разработкой и использованием плоских сопел, с анализом их тяговых характеристик, сопротивления, потерь эффективной тяги в компоновках на самолетах, веса, конструкции и т. д. Основные схемы плоских сопел и геометрические параметры, влияющие на аэрогазодинамические характеристики этих сопел, рассмотрены в главе И настоящей книги. [c.190]

Измерение расходных и тяговых характеристик трехмерных сопел проводилось по методике, которая используется при экспериментальных исследованиях круглых сопел. В качестве эталонных были взяты соответствуюгцие круглые звуковые сопла, которые были рассмотрены в главе П. Все расходные и тяговые характеристики эталонных сопел определялись по параметрам в критическом сечении сопла. Коэффициент расхода эталонного круглого звукового сопла [1 = 0,995, относительный импульс — / = 0,997. Измеренные расходные и тяговые характеристики трехмерных сопел включали потери давления в трехмерных дозвуковой и сверхзвуковой частях по сравнению с эталонными звуковыми соплами. Велтйны коэффициентов расхода [1 , относительного импульса /с и потерь тяги АР девяти первых вариантов сопел из таблицы на рис. 6.4, полученные по результатам неоднократных измерений, представлены на рис. 6.17 и 6.18 в зависимости от степени понижения давления в соплах тг . [c.279]

Опытные характеристики изменения скорости течения в струе, приведенные на рис. 7.2 и 7.3, относятся к случаям, когда сопла имеют размеры порядка сантиметров или дециметров. Проходные сечения сопел струйных элементов пневмоники часто измеряются десятыми долями миллиметра. Для струй, вытекающих из столь малых сопел, также остаются в силе указанные расчетные соотношения, причем они сохраняются и при относительно высоких давлениях. Это подтверждается характеристиками, представленными на рис. 7.6 [22]. На рис. 7.6, а пунктирными линиями очерчены сечения струи, определяемые ранее указанными углами а/2 и р/2 на рисунке также показаны и опытные точки. На рис. 7.6, бив сплошными линиями показаны опытные характеристики P lPo = (p sn) и Рос/Ро = Ф(/г ), полученные при исследовании струи, вытекающей из сопла круглого сечения с da = 0,8 мм. На рис. 7.6, г и д представлены аналогичные характеристики для щелевого сопла с шириной щели 0,31 мм и длиной 1,2 мм. Пунктирными линиями на рис. 7.6,6—д показаны расчетные характеристики, отвечающие приведенным выше формулам. [c.66]

Большой объем работ был выполнен по расчету сверхзвуковых течений в плоских и осесимметричных соплах, имеющих плоскую поверхность перехода от дозвуковой скорости к сверхзвуковой. О. Н. Кацкова и Ю. Д. Шмыглевский (1957) рассчитали осесимметричное течение, возникающее при расширении газа от плоской поверхности перехода в вакуум. Решение в малой окрестности поверхности перехода строилось ими в виде-рядов, в остальной части течения для его расчета использовался численный метод характеристик. Подробные результаты этих расчетов приведены-в работе упомянутых авторов (1962). Найденные поля течений могут быть использованы непосредственно для построения сопел с неравномерным потоком в выходном сечении либо в качестве промежуточного участка между поверхностью перехода и спрямляющим течением, приводящим к равномерному распределению параметров газа при выходе его и сопла. Разработанные в ряде работ О. Н. Кацковой, А. Н. Крайко ш У. Г. Пирумова методы позволяют рассчитывать течения в плоских, круглых, кольцевых соплах с учетом термодинамического несовершенства газа, неравновесного характера течения, а также при наличии в газе-частиц конденсированной фазы (А. Н. Крайко, Л. Е. Стернин). [c.204]

Характеристики сопел приведены двумя группами столбики без штриховки соответствуют круглому критическому сечению, а заштрихованные — прямоугольному иди квадратному критическому сечению сопел. Следует отметить, что все варианты сопел имели близкие значения плогцади критического сечения (степень сужения от входа до критического сечения 4,3), но разную форму сужающейся дозвуковой части. Тем не менее, результаты экспериментальных исследований, приведенные на рис. 6.19, достаточно убедительно свидетельствуют о том, что форма дозвуковой части (круглая, квадратная, прямоугольная с различным соотношением ширины к высоте критического сечения кр/ р) не является определяющим параметром для величины коэффициента расхода [1 . Все варианты с трехмерным критическим сечением имеют величину коэффициента расхода [1 , в пределах 0,5%, близкую к величине [1 сопел с круглой сужающейся дозвуковой частью, которая конструктивно была выполнена одной и той же для всех вариантов левой группы на рис. 6.19 и для которых разброс данных по коэффициенту расхода укладывается в тот же диапазон 0,5%. [c.281]

Сравнение характеристик реверсивных устройств двух типов плоских сверхзвуковых сопел с характеристиками реверсивного устройства круглого сверхзвукового сопла по данным работ [126, 153] (см. также [47]) в широком диапазоне изменения степени понижения давления представлено на рис. 7.30. Максимальный уровень коэффициента реверсирования для плоского сверхзвукового сопла в работе [153] достигнут -0,6, но отмечается, что может быть и больше, а в работе [126] — р -0,7. В осесиметричном сопле реверс тяги осугцествляется с помогцью коротких поворотных лопаток, отклоняемых на угол 30°, и максимальный коэффициент реверсирования достигнут рее -0,38. Считается, что эти короткие лопатки отклоняют реактивную струю при реверсе на угол 20°, т. е. имеет место отставание эффективного угла отклонения реверсной струи примерно на 10° по сравнению с геометрическим углом отклонения поворотных лопаток. Использование более удлиненных поворотных лопаток, по всей вероятности, будет способствовать повышению эффективности реверсивного устройства сверхзвукового сопла. Рисунок 7.30 показывает также, что характеристики реверсивного устройства [c.321]

У приведенного на рис. 7.49 варианта круглого глушителя шума, установленного в тот же самый плоский эжектор, что и на рис. 7.44, критическое сечение сопла располагались в выходном сечении гофр, т. е. этот вариант соответствовал истечению газа из звукового сопла на выходе гофр (ц/ 8,5 см ). Характеристики этого круглого глушителя шума вместе с характеристиками эквивалентного круглого сопла при наличии и при отсутствии эжектора приведены на рис. 7.50 в зависимости от степени понижения давления в реактивном сопле ТГс по результатам экспериментальных исследований моделей на холодном сжатом воздухе. Помимо обычных внутренних потерь тяги для рассмотренных четырех вариантов сопел на рис. 7.50 приведены значения отно- [c.335]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...