Недемпфированные собственные колебания

Недемпфированные собственные колебания [c.31]

Недемпфированные собственные колебания 55 [c.55]

Недемпфированные собственные колебания 59 [c.59]

Недемпфированные собственные колебания 73 [c.73]

Как же выбрать коэффициент демпфирования D измеряющего прибора-осциллятора На рис. 147 видно, что при D 0,6 требуемое условие V(ti)==1 достаточно хорошо выполняется в интервале частот приблизительно 0 т1<1. Правда, при этом условие г1)=0 не выполняется. Последнее условие в качестве наилучшего значения дало бы D=0 (см. рис. 146), т. е. значение, которое нельзя ни реализовать ни требовать, так как недемпфированные собственные колебания не позволили бы производить измерения. Поэтому измерительный прибор всегда выполняют с достаточным демпфированием и одновременно заботятся о том, чтобы возникающие ошибки измерения или искажения оставались как можно меньшими. Чтобы это пояснить, рассмотрим возможные искажения несколько подробнее. [c.218]

Обычно в качестве резонансной частоты рассматривают частоту собственных колебаний недемпфированного вала, хотя известно, что максимум перемещений получается под влиянием демпфирования при более низкой частоте колебаний. Однако различие между этими двумя частотами колебаний при обычном демпфировании незначительно. В главе (5.05) на одном примере колебаний демп- [c.267]

О до 0.1. Диапазон от 0.01 до 0.05 является типичным. При таких коэффициентах демпфирования собственные частоты демпфированной и недемпфированной конструкции будут очень близкими. Поэтому для определения динамических характеристик систем обычно используются решения для собственных колебаний без демпфирования. Однако, это не означает, что демпфированием пренебрегают при анализе динамического отклика. Демпфирование включается на других фазах анализа, таких как частотный анализ и анализ переходных процессов. [c.42]

Две недемпфированные частоты Qj и Q2 собственных колебаний в подвижной системе координат находим из характеристического уравнения, получаемою из системы (7.6.9) [c.509]

В этом случае захват—динамометр может быть представлен в виде механической системы с одной степенью свободы, в которой значительная масса соединена со сравнительно податливым упругим элементом. В результате снижается частота собственных колебаний динамометра. Такой динамометр может дать значительные ошибки при использовании его для измерений ударных нагрузок, так как при недемпфированном ударе в закрепленном стерл<не возникает волна сильного разрыва, в спектре которой [c.73]

И(И—оператор дифференцирования. Коэффициент при члене второго порядка в виде недемпфированной собственной частоты колебаний при коэффициенте демпфирования служит для анализа поведения системы [c.527]

Собственными колебаниями являются движения, совершаемые колебательной системой, которая после кратковременного внешнего возмущения предоставлена самой себе. При этом происходят периодические- переходы одного вида энергии в другой, т. е. потенциальная энергия (энергия, определяемая положением системы) переходит в кинетическую энергию (энергию движения) и наоборот. Если сумма этих энергий в процессе колебаний сохраняется, то колебания будут недемпфированными (незатухающими) и система в этом случае называется консервативной. Если энергия системы уменьшается (например, из-за наличия трения), то происходят демпфированные (затухающие) колебания и система называется неконсервативной. В этой главе рассматриваются сначала недемпфированные, а затем демпфированные колебания. В пределах такого разделения отдельно рассматриваются линейные и нелинейные колебательные системы. [c.31]

Вынужденные колебания в этом случае можно представить согласно (1. 5) в виде разложения по собственным векторам недемпфированной системы [c.11]

Если известны параметры распределения собственных частот, то можно найти среднее значение амплитуды колебаний на заданной частоте ш. Амплитуду колебаний точки х в направлении оси х (н=1, 2, 3) при возбуждении системы сосредоточенной гармонической силой приложенной в точке у и направленной по оси ж, можно выразить через нормированные динамические податливости (х) 1а (у), определенные на собственной частоте недемпфированной системы [c.17]

Представляя движение тела в виде разложения по собственным формам колебаний недемпфированной системы (1. 20) и используя свойство ортогональности, получим выражение для кинетической энергии тела в виде суммы кинетических энергий форм колебаний [c.31]

Вибрационные напряжения деталей, особенно в области средних и высоких частот, как правило, не превышают 20 кгс/см. При таких напряжениях машиностроительную конструкцию можно рассматривать как линеаризированную упруговязкую систему, расчетные коэффициенты поглощения материала которой учитывают потери в материале и соединениях деталей. Как было показано в главе 1, расчет колебаний демпфированных конструкций может производиться разложением амплитудной функции в ряд по собственным формам недемпфированной системы или методом динамических податливостей и жесткостей с комплексными модулями упругости. Последние методы особенно предпочтительны для неоднородных систем, с различными коэффициентами поглощения в подсистемах (например, амортизированные балочные конструкции). [c.101]

Динамические податливости определяются разложением колебаний недемпфированной системы по собственным формам с коэффициентами, зависящими от частоты и логарифмических декрементов колебаний, которые определяются на основе экспериментальных исследований аналогичных конструкций. [c.133]

Рассчитываемая модель разбивается по разъемным соединениям на подсистемы. Для каждой подсистемы определяются матрицы динамических податливостей путем разложения колебаний недемпфированной подсистемы по собственным формам с коэффициентами, зависяш,ими от частоты и логарифмического декремента колебаний [1, 2]. [c.80]

Собственную частоту недемпфированных колебаний поршня определим из уравнения (204) [c.470]

Для оценки собственных частот колебаний недемпфированной системы (fi=0) воспользуемся определителем [c.91]

Круговая частота колебаний составляет у р — и в большинстве случаев весьма близка к собственной частоте р недемпфированной системы. Произведение представляет верхнюю огибающую кривой затухающих колебаний. Отношение любых двух последовательных амплитуд остается неизменным в течение всего процесса [c.243]

Решение системы дифференциальных уравнений движения (172) обнаруживает затухающий характер колебательного процесса системы, но при умеренном демпфировании частоты колебаний незначительно отличаются от собственных частот недемпфированной системы. [c.280]

Введение комплексных модулей упругости для описания колебаний упруговязкой среды позволяет применять единый подход при рассмотрении вынужденных и собственных колебаний демпфированных и недемпфированных систем. [c.7]

Однако уже в 1910 г. М. Шулер публикует открытое им условие невозму-щаемости недемпфированного гироскопического компаса, согласно которому изменение северной составляющей скорости корабля будет вызывать лишь изменение скоростной девиации компаса, но не будет возбуждать его собственных колебаний, если их период [c.151]

Из уравнения (12.71) находим угловую частоту колебаний соа, которая в данном случае совпадает с частотой сОоц собственных колебаний недемпфированной массы т, жестко связанной со штоком гидроцилиндра, имеющего абсолютно жесткую опору [c.303]

В первой главе рассматриваются общие закономерности колебания упруговязких систем. Выводятся условия, при которых решение может быть разложено в ряды по собственным функциям недемпфированной системы. С помощью методов возмущений анализируется влияние ошибок исходных параметров на точность вычисления собственных частот и векторов. Введение комплексных модулей упругости позволило использовать единую методологию при рассмотрении собственных и вынужденных колебаний, а также систем с сосредоточенными и распределенными параметрами. На конкретных примерах показывается, что эквивалентная масса, которую Е. Скучик полагал постоянной, оказывается зависящей от вида формы колебаний и для каждого из них сохраняет стабильные значения в широком диапазоне частот. Наиболее полными характеристиками виброизолирующих свойств механических структур являются комплексные переходные податливости. Рассмотрена эффективность виброизоляции конкретных конструкций. Приводится решение задачи о распространении продольных колебаний по стержню при наличии сухого трения и даются конкретные примеры приложения этой задачи. [c.5]

Методика расчета вынужденных колебаний системы из соосных цилиндрических оболочек, колец и пластин основывается на разложении амплитудной функции в ряд по собственным формам недемпфированной системы. Приводится описание алгоритма расчета, по которому в ГОСНИИМАШ составлены программы применительно к ЭЦВМ Минск-32 . Применение методики иллюстрируется на примере расчета динамических податливостей подвески планетарного ряда редуктора. [c.6]

Можно видеть, что максимум функции W/F при вязком демпфировании достигается при частоте, более низкой, чем собственная частота недемпфированных колебаний, а в случае гистере- [c.142]

Р ешение системы диффсфснииальных уравнелии движения (172) обиаружинагт затухающий характер колебательного прх)н.есса системы, но при у.ме >енио.м демпфировании часюты колебаний незначительно отличаются от собственных частот недемпфированной системы. [c.280]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...