Резка углеродистой стали

Режимы воздушно-плазменной резки углеродистых сталей толщиной 10—15 мм следуюш ие скорость резки 2,5—3 м/мин напряжение на дуге 150—250 В сила тока 150—250 А расход воздуха 30—40 л/мин расстояние от наконечника до изделия 12—15 мм. [c.135]

Глубина (мм) зоны термического влияния при кислородной резке углеродистой стали [c.209]

Количество грата на кромках зависит от мощности излучения, толщины металла, скорости резки и давления кислорода. В табл. 38 приведено соотношение размеров грата в зависимости от режимов непрерывного лазерного излучения при резке углеродистой стали (избыточное давление газа= 0,5 МПа). [c.578]

В табл. 4.4 даны нормы на ширину зоны термического влияния, установленные для алюминиевых сплавов при плазменной резке. Указанные нормы удваиваются при плазменной резке углеродистых сталей и уменьшаются в два раза при резке аустенитных сталей. [c.124]

С экономической точки зрения резка плазменной дугой целесообразна для обработки углеродистых и легированных сталей толщиной до 50 мм, меди толщиной до 80 мм, алюминия и его сплавов толщиной до 120 мм, чугуна— до 90 мм. Начало резки определяется моментом возбуждения режущей дуги. Расстояние между торцом наконечника резака и поверхностью разрезаемого металла должно быть постоянным в пределах 3— 10 мм. При резке углеродистых сталей толщиной до [c.222]

Режимы кислородно-дуговой резки углеродистой стали толщиной до 50 мм стальным электродом приведены в табл. 161. [c.472]

При резке углеродистых сталей кислородом высокого давления кромка реза забивалась шлаком, поэтому требовался припуск материала и дополнительная обработка. Предложено резать сталь кислородом низкого давления, изменив конструкцию резака. Годовой экономический эффект 907 руб. [c.5]

Известно, что в процессе кислородной резки углеродистой стали, вследствие выборочного окисления элементов в реакционном пространстве, происходит изменение состава металла на поверхности реза. При этом установлено, что в металле, примыкающем к поверхности реза, имеет место значительное, иногда двух- и трехкратное повышение содержания углерода [20], [27], Несмотря на то что глубина этого слоя не превышает 0,4 мм, тем не менее, он опасен, так как в нем происходит изменение структуры и возникают значительные напряжения. Для выяснения степени изменения химического состава разрезаемой поверхности послойному локальному спектральному анализу были подвергнуты образцы, полученные кислородно-флюсовой резкой. [c.35]

Стали с содержанием углерода до 0,45% и диаметром менее 100-— 120 мм разрезаются в холодном состоянии. При холодной резке углеродистых сталей с большим содержанием углерода, а также легированных марок сталей, в особенности хромоникелевых, часто появляются торцовые трещины на заготовках. Подогрев металла до [c.138]

Процесс позволяет выполнять разделительную резку углеродистой стали толщиной до 1000 мм и более и не требует применения сложного и дорогостоящего оборудования, [c.347]

Глубина зоны термического влияния при резке низкоуглеродистой стали толщиной 5 мм составляет 0,1—0,3 мм, а толщиной 100— мм—1,5—2 мм. При резке углеродистой стали с содержанием углерода 0,5—1 % глубина зоны термического влияния для тех же толщин составляет соответственно 0,3—0,5 мм и 2,5—3,5 мм. [c.355]

Механизированная резка углеродистой стали толщиной от 5 до 100 мм может выполняться с высокой скоростью, достигающей (4—14) 10- м/с. [c.357]

При разделительной резке диаметр электрода определяет ширину реза, поэтому он должен быть минимальным. Однако для повышения производительности целесообразно производить резку электродами большего диаметра на повышенных токах (табл. 9). Разделительная резка углеродистой стали, как правило, не рекомендуется, так как по производительности, качеству реза и его ширине она уступает кислородной. [c.558]

Кислородно-дуговая резка применяется для резки углеродистых сталей и отличается от дуговой тем, что на нагретый до плавления металл подают струю технически чистого кислорода, которая интенсивно окисляет металл и удаляет из разреза образующие окислы. При сгорании металла в струе кислорода образуется дополнительное тепло, которое ускоряет процесс резки металла. В качестве электродов используют стальные трубки наружным диаметром 8 мм, длиной 340—400 мм. Для устойчивого горения дуги на трубки-электроды наносят специальное покрытие. Электрод при включенном напряжении источника направляют в точку начала ре- [c.201]

Кислородно-дуговую резку применяют для резки углеродистых сталей и отличают от дуговой тем, что на нагретый до плавления металл подают струю технически чистого кислорода, которая интенсивно окисляет металл и удаляет из разреза образующиеся оксиды. При сгорании металла в струе кислорода образуется дополнительная теплота, которая ускоряет процесс резки металлов. В качестве электродов используют стальные трубки наружным диаметром 8 мм, длиной 340—400 мм. Для устойчивого горения дуги на трубки-электроды наносят специальное покрытие. Электрод при включенном напряжении источника направляют в точку начала реза под углом 80—85° к обрабатываемой поверхности. В процессе резки резчик перемещает резак вдоль линии реза. Режимы разделительной кислородно-дуговой резки приведены ниже [c.195]

В практике применяют как разделительную, так и поверхностную возДушно-дуговую резку. Сущность этого способа резки заключается в выплавлении металла по линии реза угольной дугой, горящей между концом угольного электрода и металлом, и принудительном удалении расплавленного жидкого металла струей сжатого воздуха. Воздушно-дуговую резку применяют в основном при резке углеродистых сталей цветные металлы и чугун поддаются воздушно-дуговой резке хуже, чем стали. Воздушно-дуговую резку используют при обрезке прибылей от литья, удаления дефектных мест сварных швов. Недостатком этого способа резки является науглероживание поверхностного слоя металла. [c.195]

Металлографический анализ металла кромки показал, что под действием кислородно-флюсовой рез.ки ка кромке углеродистого слоя не было отмечено заметного науглероживания, которое выявляется обычно при кислородной резке конструкционной стали. Это, очевидно, объясняется тем, что при кислородно-флюсовой резке углеродистой стали, так же как и при резке высокохромистой стали, имеет место преимущественное выгорание углерода (см. гл. II). [c.119]

В процессе кислородной резки углеродистой стали происходит изменение состава металла на поверхности реза. При этом отмечено обогащение металла у поверхности реза углеродом, никелем и медью и обеднение марганцем, кремнием и хромом [33, 42]. Несмотря на то, что глубина слоя, обедненного основными легирующими элементами, при резке стали толщиной 150 мм не превышает 0,4 мм, сам факт обеднения опасен, так как о этом слое происходит изменение структуры и возникают значительные напряжения. Для выяснения степени изменения химического состава в разрезаемой поверхности послойному локальному спектральному анализу были подвергнуты образцы, полученные кислородно-флюсовой резкой. [c.40]

За последние годы производственной практикой освоена кис-лородно-флюсовая резка нержавеющих сталей толщиной свыше 400 мм. Для этой цели обычно используются резаки для резки углеродистой стали кислородом низкого давления. Подача флюса к металлу осуществляется по двум трубкам, направленным под углом к оси мундштука. [c.126]

При кислородной резке углеродистых сталей с содержанием углерода более 0,35% и низколегированных с содержанием углерода более 0,2% закаливается зона термического влияния. [c.109]

Машина предназначена для резки углеродистой стали толщиной до 300 мм и выполнения следующих видов работ раскройной прямолинейной резки листов на полосы шириной от 100 до 330 мм вырезки фланцев с ободами той же ширины односторонней разделки кромок листов под углом от 20 до 40°, а также разделительной резки листового металла. [c.208]

Примерные режимы кислородно-дуговой резки углеродистой стали толщиной 10—30 мм приведены в та бл. 46. [c.328]

Таблица 46 Режимы кислородно-дуговой резки углеродистой стали

Резка высоколегированных сталей. Общей закономерностью при резке этих сталей всех классов (коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких) является обеднение металла не только хромом, марганцем, кремнием, как при резке углеродистых сталей, но и углеродом. [c.44]

Правомерно считать, что в основе этих изменений, так же как и при резке углеродистых сталей, лежат диффузионные и окислительные процессы. Вполне естественно, что характер их протекания несколько другой, учитывая сложный композиционный состав высоколегированных сталей и необходимость резки их не обычным, а кислородно-флюсовым способом. [c.44]

Режимы кислородно-дуговой резки углеродистой стали стальным электродом [c.351]

Режимы резки, кроме диаметра электрода, включают величину тока и скорость подачи проволоки и определяют возможную скорость резки. Практически скорость резки пропорциональна величине тока. В табл. 7 приведены данные о диаметре электродов, величине тока, скорости резки и расходах материалов, полученные при флю со-дуговой резке углеродистой стали толщиной 3— 12 лш. Данные показывают, что скорости флюсо-дуговой резки существенно превышают скорости, получаемые прн резке стали кислородом. [c.20]

РЕЗКА УГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ [c.132]

Образующаяся зона термического влияния при резке нержавеющих сталей ио протяженности может быть больше, чем при кислородной резке углеродистых сталей. К оплавленной пленке на поверхности реза примыкает участок со структурой перегрева, постепенно переходящий к основному металлу. В зоне термического влияния ири отсутствии в стали стабилизирующих элементов возможно выпадение карбидов хрома, снижающее стойкость металла против межкристаллитной коррозии. [c.139]

Промежуточной между способами резки окислением и плавлением является киолородно-дуговая резка. Она относится к группе способов резки плавлением-окислением. Металл по этому способу разогревается до плавления дугой и в образовавшуюся ванну подают под давлением 0,15...0,35 МПа струю кислорода, так же, как и при кислородной резке. Металл сгорает, выделяется дополнительная теплота, образующиеся окислы выдуваются из полости реза. В качестве электродов используют стальные трубки диаметром до 8 мм и длиной 340...400 мм. На них наносят электродное покрытие и через них подают в зону резки кислород. Электрод при резке располагают под углом 80...85° к обрабатываемой поверхности. Этот способ успешно применяют для подводной резки углеродистых сталей толщиной до 420 мм. В обычных условиях применяется ограниченно. [c.311]

Размеры грята при лазерной резке углеродистой стали [c.578]

Разработанный в этих организациях плазмотрон имеет полый медный электрод. Опорное пятно дуги под действием газодинамических и электромагнитных сил интенсивно перемеш,ается но внутренней поверхности полого электрода. Этим достигается высокая эрозионная стойкость, которая превышает в несколько раз стойкость обычных медных электродов с циркониевой или гафниевой вставкой. Полый медный электрод может работать в холодном режиме как при прямой, так и при обратной полярности. Испытаниями установлено [44], что для плазмотронов с медными электродами при их работе на обратной полярности случайное возникновение двойной дуги не является аварийным режимом. Плазмотрон не выходит из строя, и резка не прекращается, так как под действием аэродинамических сил внешняя дуга растягивается и гаснет. Важнейшей особенностью плазмотрона с полым медным электродом, работающего на воздухе, является более высокая электрическая мощность, получаемая за счет увеличения рабочего напряжения дуги. На рис. 2.22 приведена зависимость изменения скорости резки от толщины листа. Процесс резки осуществлялся при мощности дуги 60—100 кВт, поэтому график представлен в виде зоны, верхний предел которой соответствует максимальной мощности, а нижний — минимальной. При оптимальных параметрах режимов работы плазмотрона качество резов получается хорошим. Поверхность реза обычно ровная и чистая, без грата и наплывов на нижней кромке. Величина скоса здесь меньше, чем при резке обычными плазмотронами. Снижение скоса кромок достигается за счет высокого рабочего напряжения, повышающего проникающую способность столба дуги. Ширина реза при силе тока 200—250 А находится в пределах 4—6 мм и при силе тока 300— 350 А — 7—8 мм. Например, резку углеродистой стали толщиной 150 мм осуществляли при силе тока 300 А, рабочем напряжении 350 В, расходе воздуха около 2 л/с, диаметре сопла 4 мм. При этом скорость резки была 1,6—1,8 мм/с, ширина реза 7—8 мм и процесс резки осуществлялся без каких-либо затруднений с полным прорезанием металла. При обычных существующих способах резки для выполнения реза на металле такой толщины требуется по меньшей мере увеличение мощности дуги в [c.66]

Появление воздушно-плазменной резки и аппарата АВПР-1 позволяет вести резку углеродистых сталей толщиной до 50 мм по предварительным подсчетам в 1,5—2 раза экономичней по сравнению с кислородной. При этом улучшается качество резки, умень- [c.8]

Кислородно-флюсовая резка представляет собой сложный процесс, в котором участвуют физико-химические, тепловые и механические факторы. При обычной резке в нижнем положении существенную роль играет стекание шлака и жидкого металла под действием силы тяжести. При горизонтальной резке действие силы тяжести приходится компенсировать увеличением давления струи режущего кислорода. Повышение начальной тецературы разрезаемой стали увеличивает скорость ее окисления, причем реакция окисления интенсифицируется во всех направлениях, что приводит к значительному увеличению ширины реза. Для восстановления быстро истощающейся струи режущего кислорода приходится значительно увеличивать расход кислорода. С увеличением ширины реза увеличивается количество окислов хрома, в связи с чем необхрдимо также увеличить расход флюса на единицу длины реза. Из практики кислородной резки углеродистой стали в установках непрерывной разливки стали известно, что при прочих равных условиях целесообразно увеличивать расход кислорода Б единицу времени не за счет повышения давления перед резаком, а путем увеличения диаметра режущего сопла. Прове-110 [c.110]

В связи с повышенной чувствительностью высоколегированных сталей к изменению их свойств при относительно небольших колебаниях химического состава особый интерес представляет вопрос о поведении легирующих элементов в зоне резки. По данным ряда исследователей [3, 15], кислородно-флюсовая резка выс< колеги-рованных сталей, как и обычная кислородная резка конструкционных сталей, вызывает заметное изменение содержания легированных элементов в металле кромки. Однако эти изменения подчиняются несколько другим закономерностям. При кислородно-флюсовой резке характерным является обеднение металла не только хромом, марганцем и кремнием, как и при резке углеродистых сталей, но и углеродом. Эта закономерность установлена для всех классов высоколегированных сталей (рис. И, 12). В сталях, стабилизированных Т1 и НЬ, установлено также сильное выгорание этих элементов, причем концентрация большинства элехментов у ниж1ней кромки реза в 1,5—2 раза меньше, чем у верхней. Исключение составляет никель, концентрация которого на [c.34]

Режимы кнслородно-дуговой резки углеродистой стали толщнной до 50 -ИЛ1 стальным электродом приведены в табл. 167. [c.562]

Как уже упоминалось, особенно перспективна резка углеродистой стали проникающей дугой, стабилизированной потоком кислорода. Фирма Linde (США) выполнила резку углеродистой стали кислородно-плазменной дугой средней мощности (ток 300—ЗрО а) со скоростью, в 2—3 раза превышающей скорость обычной пламен-но-кислородной резки. [c.133]

Прп разделительной резке углеродистой стали в основном применяются пламенно-кислородные методы ацетилено-кислородный, пропано-кпслородный, керосино-кислородный и др. В условиях водолазных работ более удобным способом является кислородно-дуговая резка. [c.135]

Для скоростного разделения стали целесообразнее использовать флюсо-дуговую резку и резку проникающей плазменной дугой. Эти методы позволяют путем форсирования мощности режущей дуги получить высокие скорости обработки. Резы, выполненные проникающей дугой, характеризуются более высоким качеством, чем при флюсо-дуговой резке. В настоящее время процесс плазменнодуговой резки углеродистой стали находится в стадии разработки и является перспективным. Воздущно-дуговая разделительная резка малоуглеродистой стали малопроизводительная, дает широкий рез и низкое качество кромок, в связи с чем ее нельзя считать це- [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...