Характеристика режима критическая

Характеристика режима критическая 2. 338 Химическая нейтральность 2. 374 Хомутики стяжные 1. 541, 542 - Конструктивные разновидности 3. 211, 212 [c.353]

Коэффициентом надежности подшипника называют отношение рабочей характеристики режима к критической [c.338]

Например, для /. — 500 н 1[/ = 0,001 (точка а) /1 ] = 16 мкм (точка б). При 1> р — 5 мкм (точка в) критическая характеристика режима = 120 (точка г). Следовательно, коэффициент [c.346]

Увеличение диаметра не только повышает несущую способность, но при данном значении снижает критическую характеристику режима и, следовательно, увеличивает надежность работы подшипника. [c.349]

Минимум кривой (граничное трение) указывает критическое значение характеристики режима. С помощью графика рис. 347 можно [c.352]

По рис. 355 (для . р = 5 мкм) критическая характеристика режима Х, р = 160. Коэффициент надежности [c.359]

Конусные шлицевые соединения 259 Критическая характеристика режима. [c.572]

Критической толщине масляного слоя соответствует критическая характеристика режима [c.133]

Кроме характеристики режима, нормальная работа подшипника характеризуется критической толщиной масляного слоя Критической толщиной масляного слоя называется такая его минимальная толщина, при которой начинается полусухое трение [c.133]

Для второго режима работы камеры (критический перепад давлений на входном дросселе), третьего режима (то же на выходном дросселе) и четвертого режима (критический перепад на обоих дросселях) имеем следующие уравнения безразмерной характеристики давления [c.139]

СКОРО отношения давлений и соответственно коэффициентов расхода при изменении формы сопла, дисперсности, степени влажности и других параметров, определяющих характеристики второго критического режима (ji и е ) и, следовательно, ц. Вместе с тем (6.13) имеет и очевидное преимущество для двухфазной среды влияние физических свойств среды и других факторов учитывается соответствующим выбором е . [c.222]

Коэффициенты расхода суживающихся сопл в соответствии с (6.13) и (6.14) определяются через характеристики второго критического режима, которые необходимо установить в зависимости [c.222]

Рис. 6.18. Обобщенные зависимости характеристик второго критического режима е и ц от основных критериев подобия для суживающихся сопл

Рис. 8.8. Влияние на характеристики второго критического режима округления острой кромки (а) и степени поджатия (б)

Рис. 8.9. Характеристики второго критического режима для кольцевых щелей и отверстий

Если характеристики второго критического режима известны, то легко определяется действительный расход массы газа через сопло или отверстие или [c.218]

Рис. 12.22. Характеристики второго критического режима для суживающихся сопл при течении влажного пара (опыты МЭИ)

Рис. 12.27. Зависимость изменения характеристик второго критического режима 8., и для отверстий с острой кромкой от отношения диаметров d = djD

Рис. 12.28. Зависимость характеристик второго критического режима для кольцевых щелей от влажности пара и относительного диаметра D=D/6. Обозначения кривых см. на рис. 12.27

В ПЛОСКОСТИ взмаха уравнения движения решались с помощью аналоговой вычислительной машины. Было обнаружено, что теория дает границу флаттера с запасом. Если лопасть имела нулевую центровку, то до = 0,5 характеристика режима слабо влияла на критическую скорость флаттера (й/ме). При смещении центра масс с оси лопасти назад критическая скорость флаттера в большей степени зависела от скорости полета вперед, уменьшаясь при увеличении л. Теория и эксперимент показали, что критическая скорость флаттера, вообще говоря, уменьшается с ростом ti, хотя это не очень заметно до = = 0,2 Ч- 0,3. [c.598]

Значение параметра т]и/й при наименьшей величине коэффициента трения принято называть критической характеристикой режима подшипника [11]. Из рис. 9 следует, что критическая характеристика, составлявшая до приработки 800, после 75 ч начальной работы подшипника снизилась до 100. Таким образом, приработка уменьшает критическую толщину масляной пленки, при которой начинается непосредственный металлический контакт выступов на поверхностях вала и подшипника, и тем самым увеличивает надежность работы сопряжения. [c.42]

КРИТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РЕЖИМА КОЭФФИЦИЕНТ НАДЕЖНОСТИ ПОДШИПНИКА [c.330]

Минимум кривой (граничная смазка) указывает критическое значение характеристики режима. С помощью графика рис. 665 можно определить а по графику рис. 678 найти [c.339]

Критическую характеристику режима Х р определяют по тем же графикам на основании величины hgp. Коэффициент надежности х = = V KP- [c.340]

Но рис. 673 (для Икр = 5 мкм) критическая характеристика режима Хур = 2,7 10 . [c.343]

Подшипники скольжения 323 — Виды нагружения 344, 345 — Значения зазора 342 — Критерии несущей способности 345 — Критическая характеристика режима 330 — Нагрузки постоянного и переменного направления 347, 348 — Номограммы расчетные 334—337 — Параметры работы 336, 337 — Посадки 335 — Расчет диаметра 337, 338 — Смазка в пусковые периоды 351 — Тепловой расчет 342 — 344 — Фазы работы 338, 339 — Характеристика режима 328 — 330 [c.535]

А — на тяговом и обгонном режимах 5 — на режиме динамического торможения в — на тяговом режиме и режиме противовращения АВ, СО — соответственно неустойчивая и устойчивая ветвь характеристики ( р — критическое передаточное отношение г — совместная гидротормоза и гидромуфты на режиме противовращения 1 — характеристика гидромуфты 2 — характеристика гидротормоза 3 — суммарная характеристика [c.171]

В результате экспериментов было выяснено, что наилучшими характеристиками по поддержанию кавитационного режима течения, не разрушаясь от действия кавитации, при давлениях нагнетания жидкости от 0,25 до 3,0 МПа и изменениях давления на выходе сопла от атмосферного до давления 0,8 P обладают сопла, имеющие диффузор с углом расширения 10°, с регулируемым и нерегулируемым критическим сечением (рис. 8.21). [c.205]

Критической характеристикой режима называют значение X, при котором минимальная толщина масляного слоя уменьшается настолько, что наступает соприкосновение микронеровностей вала и подшипника и коэффициент трения резко возрастает. Толщину масляного слоя, при которой возникает полужпдкостное трение, называют критической и обозначают знаком 7) р. [c.338]

Фа стор ryolp является хзрак еристикой режимов трения при полу-жидкостной и жидкостной смазке. При других видах трения вязкостные свойства смазочного материала можно не принимать во внимание. Что касается изменения коэффициента трения при малых, близких к нулю, значениях характеристики режима, то в зависимости от материалов деталей и среды кривая от точки, соответствующей коэффициенту трения покоя (скорость скольжения w = 0), может монотонно убывать либо возрастать и, пройдя через максимум, снижаться вплоть до критического режима (минимального коэффициента трения). [c.90]

Такйм образом, большая скорость полета вертолета достигается при больших значениях Mi, до и ц. Это иллюстрируется диаграммой кЪнцевой, скорости QR и скорости V полета для постоянных Л l,9o и [X (рис. 7.1). По диаграмме можно определить максимальную скорость вертолета для заданных предельных значений Ml, 90 и 1. Например, для критического числа Маха Mi,9o = = 0,9 и максимальной характеристики режима i = 0,5 получаем концевую скорость QR = 200 м/с и максимальную скорость [c.306]

На рис. 8.2 показан пример корневого годографа периодической системы. Он типичен для систем с ярко выраженной периодичностью коэффициентов. Пусть параметром служит, например, характеристика режима ц. При ц = 0 система стационарна и имеет пару комплексных сопряженных корней на плоскостях в и X (точка Л).При увеличении цвозрастает периодичность системы и корни изменяются. Корни X остаются комплексными сопряженными, пока корни 0 — комплексные. Если корни 0 становятся действительными (точка В), то один из них увеличивается, а другой — уменьшается. В плоскости X корни при некотором критическом ц достигают частоты nQ (или п + Q/2 для действительного отрицательного 0) и по мере уве- [c.349]

На режиме полета вперед возникновение срыва связано с образованием зоны обратного обтекания. Вблизи границы этой зоны, при небольших по величине значениях нормальной, скорости Ur, возникают весьма большие углы притекания потока Ф = ar tg(up/ur), а следовательно, и большие углы атаки сечений. Таким образом, вблизи границы зоны обратного обтекания углы атаки всегда превышают критические, но динамический напор здесь настолько мал, что проявления срыва потока малосущественны, тем более что при умеренных значениях характеристики режима полета область обратного обтекания занимает небольшую часть диска винта вблизи оси вращения. При очень больших значениях характеристики режима полета аэродинамические силы внутри зоны обратного обтекания становятся заметными. Особенно заметны эффекты срыва и смещения центра давления в точку на 3/4 хорды вследствие обратного обтекания профиля [c.795]

Крайние (граничные) по концентрации формы существования дисперсных потоков — потоки газовзвеси и движущийся плотный слой. Истинная концентрация здесь меняется от величин, близких к нулю (запыленные газы), до тысяч кг/кг (гравитационный слой). Будем полагать, что простое увеличение концентрации вызывает не только количественное изменение основных характеристик потока (плотности, скорости, коэффициента теплоотдачи и др.), но — при определенных критических условиях— и качественные изменения структуры потока, механизма движения и теплопереноса. Эти представления оналичии режимных точек, аналогичных известным критическим числам Рейнольдса в однородных потоках, выдвигаются в качестве рабочей гипотезы [Л. 99], которая в определенной мере уже подтверждена экспериментально (гл. 5-9). Так, например, обнаружено, что с увеличением концентрации возникают качественные изменения в теплопереносе и что может происходить переход не только потока газовзвеси в движущийся плотный слой, но и гравитационного слоя в несвязанное состояние — неплотный слой, т. е. осаждающуюся газовзвесь. Это изменение режима гравитационного движения, связанное с падением концентрации, зачастую сопровождается резким изменением интенсивности теплоотдачи. Обнаружено существование критического числа Фруда (гл. 9), ограничивающего область движения плотного гравитационного слоя и определяющего критическую скорость, при которой достигается максимальная теплоотдача слоя. [c.22]

В ламинарных течениях частицы могут выступать как своеобразные дискретные турбулизаторы. Последнее проявляется в определенной дестабилизации, нарушении устойчивости ламинарного течения взвешенными частицами. Это приводит к раннему качественному изменению режима движения. При этом турбулентный режим наступает при числе Рейнольдса зачастую в несколько раз меньшем [Л. 40], чем Некр для чистого потока. Ю. А. Буевич и В. М. Сафрай, объясняя подобный дестабилизирующий эффект в основном межкомпонентным скольжением, т. е. наличием относительной скорости частиц, указывают на существование критического значения отношения полного потока дисперсионной среды к потоку диспергированного компонента, зависящего и от других характеристик, при превышении которого наступает неустойчивость течения. Подобная критическая величина может быть достигнута при весьма малых числах Рейнольдса. Отметим, что критерий проточности Кп (гл. 1) может также достичь высоких (включая и характерных) значений при низких Re за счет увеличения концентрации, соотношения плотностей компонентов и др. Согласно (Л. 40] нарушению устойчивости способствует увеличение размеров частиц и отношения плотностей компонентов системы. Отсюда важный вывод о возможности ранней турбулизации практически всех потоков газовзвеси и об отсутствии этого эффекта для гидро-взвесей с мелкими частицами или с рт/р 1 (равноплотные суспензии). [c.109]

Задача V—23. Определить в общем виде для узкой кольцевой щели диаметром D, шириной Ь и длиной I критический перепад давлений Ар = Pi— Рг, соответствующий смене режимов движения жидкости с заданными характеристиками (плотность р, вязкость р). Подсчитать Арцр в частном случае (D = 250 мм, Ь = 0,5 мм, I = 100 мм) для воды (v — 0,01 Ст), приняв Re p = = 3000. [c.121]

Одной из основных геометрических характеристик вихревой трубы является радиус разделения вихрей г . Физико-математическая модель, построенная на гипотезе взаимодействия вихрей, позволяет рассчитывать величину на режимах, когда истечение из отверстия сопла-завихрителя соответствует критическому. Для докритических режимов истечения обычно принимают rj = г, [116]. Это весьма жесткое допушение, так как оно исключает возможность формирования свободного квазипотенциального закрученного потока в узкой кольцевой зоне, прилегающей к внутренней цилиндрической поверхности камеры энергоразделе-ния. Практически это означает полное отсутствие возможности взаимодействия вихрей, так как будет существовать лишь один приосевой вынужденный вихрь, вращающийся как квазитвердое тело. Устранить это внутреннее противоречие можно, если в математическую модель ввести оценку значения rj, основанную на законах сохранения массы, энергии и момента количества движения с учетом особенностей турбулентного характера течения. Рассмотрим модель вихревой трубы с тангенциальным вдувом газа через щель сопла на внутренней поверхности трубы радиусом [c.188]

Для расчета термодинамических характеристик вихревьЕх течений выЕЕо Еняется анализ уравнения сохранения окружного момента количества движения (6.2), в котором показатель степени т - многофункциональная зависимостЕ. от степени расширения газа в вихревом течении, площади поперечного сечения потока газа, входящего в завихритель, показателя адиабаты и динамической вязкости, а также уравнений сохранения кинетической энергии и критических режимов течения газа [44-46]. [c.158]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...