Замки Зазоры

Новые кольца должны изготовляться с двух обточек и пригоняться в ручьи диска плотно, без заеданий, для чего боковые поверхности колец шлифуют на шлифовальных кругах, а ручьи в дисках тщательно очищают. Новые кольца (рис. 67), вставленные в свои втулки, должны иметь в замках зазор 0,05—0,15 мм. [c.94]

Уплотняющие поршневые кольца паровых и воздушных цилиндров заменяют новыми, если они потеряли упругость или зазор в их замках более 2 мм при одинарных кольцах и более 3 мм при двойных (в призматических замках зазор допускается до 6 мм). Осматривая поршни паровых и воздушных цилиндров, тщательно проверяют плотность посадки дисков на штоках. Биение штока допускается не более 0,1 мм, боковое биение кан вок на дисках — не более 0,5 мм. Конусность штока не допускается. [c.293]

В обеих конструкциях колец для предохранения их от заклинивания при расширении от нагрева предусматривают в прорези (замке) зазор величиной 0,2- -0,6 жж. [c.474]

В поршневых кольцах также проверяют величину замка — зазор между его концами. На автомате завода Калибр кольцо подается из загрузочного устройства в измерительный блок (фиг. 356, в), губки 1 которого сжимают его до закрытия замка, что фиксируется электроконтактным датчиком 2. Усиленные импульсы передаются на механизм, направляющий кольца в соот- [c.406]

Упругость поршневых колец при сжатии по диаметральной линии, перпендикулярной к плоскости замка, до размера 72+° ° мм равна 28—42 Н. При надевании колец разводить замки более чем на 7—8 мм недопустимо, Радиальный зазор (не более 0,02 мм) между кольцом и контрольным калибром не должен наблюдаться более чем в двух местах на дуге 25° н находиться не ближе 30 от замка. Зазор в стыке поршневых колец, вставленных в ци- [c.310]

Радиальный зазор (просвет) между поршневыми кольцами и контрольным калибром не более значений, указанных в табл. 7.4, но не ближе 5 мм от. замка. Зазор в стыке замка поршневые колец и упругость поршневых колец согласно табл. 7.4 [c.349]

Радиальный зазор (просвет) между кольцом и плитой допускается не более чем в двух местах любой дуги с центральным углом 30°, но на расстоянии дуги (не. ближе) 30° от замка. Зазор должен быть не более 0,02 мм для колец с наружным диаметром до 160 мм 0,03 мм при нар 60 320 мм и 0,05 мм при = = 320 мм и более. [c.158]

Перед установкой новых колец их подгоняют по канавке поршня вручную, припиливая личным напильником (рис. 14) и обрабатывая наждачной шкуркой, затем проверяют зазор в замке. Зазор замеряют у кольца, вставленного в цилиндр без перекосов. Выравнивать расположение кольца в цилиндре удобно поршнем, вводимым вслед [c.60]

Электрошлаковую сварку кольцевого шва начинают па вспомогательной пластинке, вваренной в зазор стыка (рис 8.59, а). После сварки примерно половины окружности стыка (рис. 8.59, б) сварщик резаком удаляет из зазора начало шва до полного устранения непровара и придает торцу шиа наклонный срез, облегчающий выполнение замыкания шва (замка) (рис. 8.59, в). Усадочную раковину либо выводят в специальный прилив в наружном ползуне или в медный кокиль, либо выплавляют и заваривают вручную. [c.287]

Задача 112 (рис. 101). К треугольному ключу с сечением в виде прямоугольного треугольника с катетами АВ-=а и ВС = Ь приложена пара сил с моментом М. Определить давления, производимые вершинами Л, В, С на грани гнезда замка. Трением пренебречь. Зазор между ключом и гнездом считать малым. [c.50]

Кроме того, применяют облицовку из более толстой нержавеющей стали, свальцованной в две обечайки 2 и 4 (рис. VII.3, б и в), охватывающие вал. Крепление осуществляется с помощью замков, выполненных в виде планок 3, захватывающих выступы в пазах обечаек. Надевают планки нагретыми, после остывания они плотно притягивают обечайки к валу. Предварительно обработанная облицовка может быть установлена взамен изношенной при ремонте турбины. Недостатком съемной облицовки является наличие на месте установки планок продольных зазоров, достигающих 0,5 мм и нарушающих слой смазки. [c.196]

На рис. 24.4 представлены характерные повреждения деталей высокоскоростных шарикоподшипников а — усталостное выкрашивание на желобе наружного кольца б — питтинг на желобе внутреннего кольца в — износ и разрыв массивного сепаратора, направляемого бортами наружного кольца г — кольцевой износ шарика бессепараторного шарикоподшипника или подшипника с малыми зазорами д — риски на шарике при недостаточном предварительном натяге от контакта их с замком е — следы гироскопического скольжения на шарике ж — шарик, испытавший защемление и сильно пластически деформированный з — шарик, получивший ускоренный, но равномерный абразивный износ в результате автоколебаний в гнезде сепаратора и — шарик, получивший усталостное выкрашивание и отпущенный в результате нагрева. [c.419]

Так, например, на двигателе НК-8-2у отделившаяся при разрушении часть пера на расстоянии около 103 мм от плоскости выточки в замке с передней стороны лопатки № 29 рабочего колеса IV ступени компрессора, пройдя V и VI ступени КВД, попала в зазор между торцами лопаток VII ступени. В результате интенсивного разогрева при трении о торцы лопаток произошло воспламенение пера лопатки № 29 и пожар на двигателе. [c.600]

Определение частотных характеристик лопаток турбин, имеющих бандажи с зазором, а также лопаток, устанавливаемых с качкой в замке, В последнем случае нелинейные граничные условия лопатки будут являться функцией чисел оборотов машины. [c.4]

Распределение усилий по элементам замка трудно предсказать, так как замок работает как статически неопределимая конструкция. Распределение усилий между зубьями зависит от их жесткости и от зазора между сопрягающимися зубьями. Другим обстоятельством, затрудняющим точное определение распределения усилий, является скольжение и вращение лопатки в пазу замка. [c.248]

Была изготовлена модель замка, в которой достигался одновременный контакт всех шести пар зубьев. Затем между разными парами зубьев помещали тонкие прокладки определенной толщины, которые нарушали одновременность контакта. Между парами зубьев без прокладок получались зазоры. Модель нагружали до тех пор, пока зазоры между зубьями не устранялись и не достигался контакт между всеми шестью парами зубьев. Полученная таким образом картина полос показана на фиг. 9.25. Б5 этом случае прокладки одинаковой толщины были помещены между верхней правой, средней левой и нижней правой парами зубьев. [c.254]

Зазор в замке поршневых колец первого и второго компрессионных 1 1.1 1,05 [c.358]

II. Допускаемые зазоры в замках поршневых колец в мм [c.374]

О, н 4) п S 5 3 ч S- S я i з 5 Зазор В замке Ч 5 сь X ч X X X X ч ч га Я X X X S Зазор В замке [c.374]

Фиг. 9. График для определения зазоров в замках поршневых колец

В этих случаях выполняют следующие операции проверяют упругость поршневого кольца, зазор в замке кольца в сжатом состоянии и, если нужно, пригонку замка и зачистку концов кольца проверяют форму кольца притирают кольца по специальному цилиндру проверяют зазор между кольцом и канавкой поршня. [c.395]

При необходимости плоскости замка поршневых колец зачищают личным напильником или оселком до тех пор, пока зазор не окажется в нужных пределах. Все заусенцы тщательно снимают. В маслосбрасывающих кольцах зачищают также кромки прорезей. [c.397]

Лучше замки с косым разрезом (рис. 303,7/), у которых давление на стенки цилиндра равномернее в силу постепенного утонения концов. Уплотняющая способность таких замков выше благодаря удлинению пути жидкости в замке. Кроме того, при заданном зазоре t в плоскости смыкания кольца (тангенциальный зазор) нормальный зазор (q в стыке, определяющий величину перетекания жидкости, здесь меньше и равен to = t sin а, (где ос — угол наклона разреза). Для наиболее употребительного угла наклона а = 45 to = с sin 45° яь 0,7 f. [c.130]

Еще выше уплотняющая способность ступенчатых замков (рис. 303, III—V), у которых зазор в стыке теоретически равен нулю. Однако изготовление таких замков труднее кроме того, при малой высоте колец усы колец получаются слишком тонкими и легко ломаются. Для увеличения прочности целесообразно- соединять усы с телом кольца плавными галтелями (рис. 303, / И Ю- [c.130]

Для надёжности уплотнения на поршень надевают несколько колец одно за другим. Их располагают таким образом, чтобы стыки смежных колец находились на диаметрально противоположных сторонах поршня этим увеличивается длина пути для рабочей среды, просачивающейся через зазоры в стыках колец. Для закрепления колец применяют фиксирующие устройства, в частности стопорный винт. Фиксирующие устройства особенно важно применять в уплотнениях поршней горизонтальных машин, так как здесь все кольца стремятся располагаться замками вверх, и в цилиндрах машин, имеющих на боковой поверхности окна в этих случаях возможно попадание замков колец в окна. [c.821]

Вырез замка должен быть сделан с таким расчётом, чтобы у кольца, вставленного в цилиндр, всегда был в замке дополнительный зазор /о (фиг. 8), необходимый для компенсации возможных температурных деформаций кольца. В условиях работы поршневой группы двигателей внутреннего сгорания значения /о я 0,0060- 0,00750, где О выражено в мм. В современных кольцах автомобильных и тракторных двигателей зазор /о от 0,1 до 0,6 мм в зависимости от диаметра цилиндра. Недостаточная величина зазора /ц может [c.823]

Подобного рода замки применяют при поковках, допускающих смещение по линии разъёма не более 0,8 мм (фиг. 343, разрез по Т Т). Необходимо особенно точно выдерживать зазор S, который выбирается в пределах [c.409]

Величина зазора д, в замке сомкнутого кольца, вложенного в калибр, изготовленный по номинальному диаметру цилиндра, принимается различной в зависимости от диаметра цилиндра и от наибольшей разницы температуры нагрева стенок цилиндра и кольца. [c.130]

Распределение удельных давлений кольца по окружности определяется при помощи специальных приборов. Оценка отсутствия грубых нарушений правильности формы кольца производится проверкой на световой зазор в контрольном кольце и проверкой формы кольца, стянутого гибкой лентой. Кольца, имеющие у концов несколько повышенное удельное давление, показывают при последней проверке больший диаметр, измеренный по замку, чем перпендикулярно этому направлению. [c.131]

Подсчёт статически неопределимой силы Q, представляющей собой давление замка крышки станины на стойку, производится нз условия, что стрела прогиба (в горизонтальном направлении) верхней части первой стойки равна стреле прогиба второй стойки, деформации растяжения крышки станины и зазору между выступами крышки и стойками, т. е. [c.913]

Пример 2. Рассчитать радиальную толщину t поршневого кольца быстроходного двигателя с диаметром цилиндра 155 мм исходя из условий прочности в рабочем состоянии. Кольцо изготовляется из чугуна СЧ 38-60, имеющего предел прочности на изгиб = 60 кГ/мм (см. табл. 4). Напряжения, возникающие в кольце в рабочем состоянии, определяют в зависимости от зазора >1 в замке в свободном состоя-ннк. [c.494]

Высокая коррозионная стойкость алюминия и его сплавов в условиях агрессивных сред, характерных для нефтедобывающей промышленности, делает перспективным их использование в качестве конструкционного материала для изготовления буровых, насоснокомпрессорных труб и деталей газопромыслового оборудования. Известно, что алюминий и его сплавы подвергаются коррозионному разрушению в результате общего растворения, питтинга, межкристаллит-ной коррозии, коррозии под напряжением, расслаивающейся коррозии. Вид коррозионного разрушения определяется составом алюминиевого сплава, зависит от состава коррозионной среды и условий эксплуатации. Так, при использовании бурильных труб из алюминиевых сплавов возможно развитие контактной коррозии за счет соединения их с остальными замками. В зазорах резьбовых соединений происходят процессы щелевой коррозии, а при нагружении таких соединений пере-меннылА нагрузками возникают процессы фреттинг-коррозии. Значительное влияние на характер коррозионного разрушения оказывает pH коррозионно-активной среды. Практика эксплуатации алюминиевых труб показывает, что с увеличением pH от 1 до 13 меняется характер коррозионного поражения равномерная коррозия — в сильнощелочной, щелевая - в сильно кислой областях, питтинговая - при pH = 3-11. [c.120]

В случае применения ЛБТ из алюминиевых сплавов возможно развитие контактной коррозии за счет соединения их со стальными замками. В зазорах резьбовых соединений происходят процессы щелевой коррозии. При нагружении таких соединений переменными нагрузками возникают процессы фреттинг-корро-зии. При проведении спуско-подъемных работ наблюдается периодическое смачивание при чередовании атмосферной коррозии и коррозпи погружением в электролит, что стимулирует увеличение скорости коррозионного разрушения. [c.107]

Случай малой силы сухого трения. Для получения зависимости прогибов ротора от оборотов необходимо прежде всего вычислить прогибы ротора под диском, считая его трехопорным, по формуле (VI. 5). Аналогичные вычисления необходимо сделать и для двухопорной схемы ротора. Прогибы в этом случае определяются по формуле (VI. 5), но коэффициенты а, Ь, с, d уже вычисляются по приведенным ниже соотношениям. Далее, необходимо вычислить величины прогибов в момент вступления в работу ограничителей деформации в опоре, что может быть либо при малой величине зазора, либо при большом дисбалансе, либо при неудачном выборе величины затяжки пружин. Следует заметить, что по эксплуатационным и конструктивным соображениям параметры опоры нужно подобрать так, чтобы при нормальных и повышенных дисбалансах ограничители не действовали их работу можно допустить только при аварийных величинах дисбаланса. На фиг. 87 представлен возможный вид решений при величине эксцентриситета е = 0,002 см, который обычно бывает при эксплуатации газовой турбины. Следует заметить, что эта величина эксцентриситета приблизительно в 10 раз больше величины, устанавливаемой на балансировочном станке. Возрастание дисбаланса объясняется тем, что газовая турбина работает в условиях высокой температуры ее диск часто находится в пластическом состоянии, наблюдается вытяжка лопаток, замков и пр. Более того, возможна и некоторая расцентровка деталей ротора. При возникновении дефектов у турбины обгара кончиков лопаток, обрыва их частей и т. д., эксцентриситеты могут быть более е = 0,01 см. Так, обрыв одной лопатки вызывает эксцентриситет е = 0,1 см. Такие величины дисбалансов будем называть аварийными. [c.180]

Диамет1цальные и бокО Вые (аксиальные) зазоры между поршневыми кольцами н канав.ка..ми (ручьями) в поршне доллсны быть взяты по табл. 10, а зазоры в замках — по табл. И или графику (фиг. 9), составленному по данны.м заводов и нормали ЦНЙДИ. [c.372]

Зазор в замке выбирают из условия, чтобы в рабочем состоянии (когда кольцо в цилиндре) в стыке оставался бы Просвет, предупреждающий работу кольца враспор. Этот просвет желательно делать минимальньш для уменьшения перетекания жидкости через замок, а также с учетом того обстоятельства, что зазор в замке быстро увеличивается с износом [c.123]

Е—условный модуль упругости в кг1млА, j—величина зазора в замке, т. е. разность между зазором в свободном состоянии кольца и зазором сжатого кольца, в мч (за- " [c.822]

При смене набивки камеры сальников тщательно очищают от остатков старой набивки, соблюдая осторожность, чтобы не повредить поверхность шпинделя. В качестве набивки применяют кольца, предварительно спрессованные из ирографиченного асбестового квадратного шнура АС. Между асбестовыми кольцами насыпают графит толщиной 3—4 мм. Замок колец выполняют встык, избегая зазоров или перекрыши. Замки двух соседних колец смещают относительно друг друга на 90°. [c.448]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...