Допускаемые напряжения изгиба при расчете на выносливость

Допускаемые напряжения изгиба при расчете на выносливость определяются по формуле [19] [c.193]

Допускаемые напряжения изгиба при расчете на выносливость [c.267]

Допускаемое напряжение Орр при расчете на выносливость зубьев при изгибе, соответствующее базе испытаний напряжений, определяют-по зависимости [c.97]

Предел выносливости зубьев, соответствующий эквивалентному числу циклов перемены напряжений, МПа Допускаемое напряжение соответственно при расчете на выносливость при изгибе и контактную прочность, МПа Расчетное контактное напряжение в полюсе зацепления, МПа Предел выносливости, соответствующий базовому числу циклов перемены напряжений, МПа [c.56]

ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ ИЗГИБА ПРИ РАСЧЕТЕ ЗУБЬЕВ ЧЕРВЯЧНОГО КОЛЕСА НА ВЫНОСЛИВОСТЬ [c.408]

В таблице приведены допускаемые напряжения изгиба при отсутствии кручения, но эти данные можно применять и для расчета на сложное сопротивление по результирующему моменту. В таблице обозначено — предел прочности при растяжении о-р — предел текучест 3 -] —предел выносливости. [c.296]

Наибольшего значения напряжения изгиба в зубьях червячных колес достигают во время действия кратковременной перегрузки из числа не учитываемых при расчете зубьев на выносливость. Допускаемые напряжения изгиба при проверке зубьев на перегрузку выбирают по условию статической прочности зубьев. [c.411]

Допускаемой напряжение а р при расчете на выносливость зубьев по изгибу, соответствующее эквивалентному числу циклов перемены напряжений, определяется по зависимости [c.50]

Двустороннее приложение нагрузки в колесе g при расчете на контактную выносливость не учитывается, так как работают разные стороны зуба. При расчете на изгиб двустороннее приложение нагрузки учитывается при определении допускаемого напряжения введением коэффициента /С/- = 0,70...0,75. [c.170]

Расчет зубьев на изгиб. Зубья червячного колеса рассчитывают на выносливость по напряжениям изгиба. При этом определяют напряжения изгиба и сравнивают с допускаемыми [c.468]

Предел выносливости материала зубьев при симметричном цикле изгиба Ка — коэффициент концентрации напряжений у корня зуба п — допускаемый коэффициент запаса прочности /Ср — коэффициент режима при расчете на изгиб. [c.97]

Допускаемые напряжения для расчетов на выносливость при длительной работе с постоянным режимом. Допускаемые напряжения изгиба приведены к расчету но местным напряжениям, т. е. к расчету с помощью коэффициентов прочности У р. [c.287]

В расчетах на выносливость допускаемое напряжение при изгибе определяют по формуле [c.113]

При расчете рабочей поверхности зубьев червячного колеса на выносливость по контактным напряжениям или на заедание, а также при расчете тела зубьев на выносливость по напряжениям изгиба за номинальную нагрузку принимается наибольшая из длительно действующих нагрузок. Кратковременные пиковые нагрузки (перегрузки) при этом могут не учитываться. О величинах, не учитываемых при выборе номинальной нагрузки, перегрузок и недогрузок для каждого данного материала червячного колеса сказано ниже (см. гл. ХУП). Там же излагается метод проверки на перегрузку червячной передачи, спроектированной из расчета на выносливость или на заедание. Проверка имеет целью установить контактные напряжения и напряжения изгиба в зубьях колеса в момент действия кратковременной пиковой нагрузки. Эти напряжения не должны превышать допускаемых для этих условий. [c.375]

Закрытые, заключенные в отдельный корпус (например, редукторного типа) или встроенные в машину такие передачи обеспечиваются достаточной смазкой, могут работать продолжительное время с относительно высокой окружной скоростью порядка десятков м/с. Проектный расчет их выполняют на выносливость по контактным напряжениям, чтобы не допустить усталостного выкрашивания рабочих поверхностей зубьев. Определив на основе этого расчета размеры колес и параметры зацепления, выполняют затем проверочный расчет на выносливость зубьев по напряжениям изгиба, чтобы установить, не появляется ли опасность усталостного разрушения зубьев. Как правило, такая проверка показывает, что напряжения изгиба в зубьях, рассчитанных на контактную прочность, оказываются ниже допускаемых. Однако при выборе слишком большого суммарного числа зубьев колес (порядка > 200) или применении термохимической обработки поверхностей зубьев до высокой твердости (выше ННС 45) может возникнуть опасность излома зубьев. Для предотвращения этого следует размеры зубьев определять из расчета их на выносливость по напряжениям изгиба. [c.22]

Практика показывает, что углы наклона кривых усталости при изгибе, характеризующие сопротивление зубьев циклическим перегрузкам, изменяются в широких пределах в зависимости от режимов химико-термической или деформационной обработки. Значение показателя степени кривой усталости при расчете на изгибную выносливость для исследованных цементованных сталей составляет 2,2-13,9 [52]. Определение допускаемых напряжений необходимо проводить на основе характеристик кривых усталости или значений базовых пределов выносливости и показателей степени д для выбранных материалов с учетом коэффициентов КуИ Из зависимости (5.1) следует, что изменение допускаемых напряжений с учетом характеристик кривых усталости и упрочненного слоя можно определить на основе соотношения [c.119]

Здесь — приведенный модуль упругости, МПа р —приведенный радиус кривизны для конических колес, мм [з/,]—допускаемое контактное напряжение, МПа для стальных колес всухую [з//] = (12. .. 15) НВ для стальных колес в масле [з//] == = (25. .. 30) НВ для чугунных колес [зя] = 1,5зв.1,, где Зв.н — предел прочности при изгибе. Коэффициент полезного действия фрикционных передач г = 0,9. .. 0,95. Сведения по расчету фрикционных передач на выносливость даны в литературе [15]. [c.258]

Расчет зубьев на выносливость при изгибе проводят формуле (11.30). Допускаемые напряжения для сателлитов (схемы 1, [c.307]

Допускаемое напряжение при расчете зубьев на выносливость при изгибе [ Tf], МПа, определяют раздельно для шестерни и колеса по формуле [c.67]

Здесь в отличие от обычной формулы расчета валов на сложное сопротивление у изгибающих и крутящих моментов введены коэффициенты т и /П1, учитывающие концентрацию напряжений в местах резких изменений сечений и цикл изменения напряжений, а также вместо допускаемого напряжения — предел выносливости при знакопеременном изгибе с симметричным циклом изменения напряжений а 1 (кГ/см ), деленный на коэффициент безопасности п [c.175]

При выполнении расчетов на контактную выносливость допускаемые напряжения выбирают по следующим зависимостям для стальных катков, работающих в масле, = 2,40. .. 2,80 НВ, МПа для стальных катков, работающих всухую, = 1,20. .. 1,50 НВ, МПа для чугунных катков [0, ] 1,5 для текстолитовых катков [Оуу] = 50... 100 НВ, МПа, где НВ —число твердости по Бринеллю (см. табл. ПЗ), Оди —предел прочности чугуна при изгибе (см. табл. ПЗ). [c.30]

Допускаемые напряжения при расчете зубьев на выносливость по изгибу [c.77]

Повышение изгибной выносливости и долговечности зубчатых передач вследствие поверхностного упрочнения переходной поверхности у ножки зуба широко используется в производстве приводов. Поверхностное упрочнение зубьев позволяет повысить нагрузочную способность зубчатых передач примерно в 4-5 раз, тогда как за счет улучшения геометрии и качества сборки ее можно увеличить только в 1,5-2 раза. Вместе с тем пока еще отсутствуют инженерные методы оценки степени упрочнения и учета ее влияния на предел изгибной выносливости зубьев и долговечность зацепления В существующих методиках расчета зубчатых передач на прочность (ГОСТ 21354-84, СТ СЭВ 5744-86, РТМ 2 Н45-1) выносливость зубьев, необходимую для предотвращения усталостного излома зубьев, устанавливают сопоставлением расчетного максимального напряжения в опасном сечении на поверхности с допускаемым напряжением определяемому с учетом величины предела выносливости зубьев при изгибе расчетного коэффициента запаса прочности 5 , и уточняющих коэффициентов [c.105]

Практически во всех нормах и методиках расчета зубчатых передач на прочность значения рекомендуется устанавливать на основе обкаточных испытаний зубчатых колес на стендах (чаще с циркулирующим потоком замкнутой мощности) или на пульсаторах. В некоторых случаях при оценке допускаемых напряжений продолжают использовать значения базовых пределов выносливости, полученных модельными испытаниями на изгиб гладких или надрезанных (с концентраторами различной формы) образцов. Это во многом вызвано отсутствием в настоящее время достаточного количества экспериментальных данных, полученных испытаниями при обкатке зубчатых колес из различных материалов, способов упрочнения и режимов нагружения (чередования уровней и частотных характеристик нагрузок). Следует отметить, что в последующем усталостные испытания гладких и надрезанных образцов могут с успехом использоваться как дополнительные данные к результатам испытаний зубчатых колес для полной оценки влияния на усталостную прочность различных факторов конструктивных (форм и размеров концентраторов напряжений), технологических (способов упрочнения и параметров упрочненного слоя) и эксплуатационных (режимов нагружений) при тщательном соблюдении условий моделирования. [c.106]

Как уже было указано, оси рассчитывают на изгиб как балки с шарнирными опорами. Если ось неподвижна и нагрузка постоянна, то при проектном расчете допускаемое напряжение выбирают в зависимости от предела текучести материала оси (см. 1.2). Чаще встречаются случаи, когда нагрузка, оставаясь постоянной по направлению, переменна по величине. Точный закон изменения нагрузки во времени, как правило, не известен, поэтому условно ведут расчет в предположении изменения напряжений по отнуле-вому (пульсирующему) циклу. Заметим, что такая условность идет в запас надежности расчета, так как из всех знакопостоянных циклов с одинаковыми максимальными напряжениями отнулевой цикл наиболее неблагоприятен — предел выносливости при коэффициенте асимметрии цикла = О меньше, чем при цикле с любым большим нуля. Формулу для определения допускаемого напряжения изгиба при отнулевом цикле получим из выражения (1.21), положив в нем Д, = О, [c.355]

Для передач, подверженных значительным кратковременным перегрузкам, необходима проверка зубьев на изгиб и контактную прочность по величине максимальной (пиковой) нагрузки, не учитываемой при расчетах на выносливость. Эта проверка, выполняемая как для закрытых, так и для открытых передач, должна обеспечить статическую прочность зубьев в целом (на изгиб) и их рабочих поверхностей (отсутствие пластических деформаций или хрупкого разрушения). Допускаемые напряжения (предельные), прини.маемые при указанной проверке, имеют более высокие значения, чем при расчетах на выносливость (на изгиб и контактную прочность). Значения предельных допускаемых напряжений приведены в табл. 12. [c.91]

Кривые усталости материала по контактным напряжениям подобны кривым усталости по напряжениям изгиба, растяжения — сжатия и другим (см. курс Сопротивление материалов и рис. 8.39). Здесь, так же как и при других напряжениях, имеется точка перелома кривой усталости при числе циклов NнG и соответствующий предел выносливости Стяит- По (Тяци, определяют допускаемые напряжения при расчете на усталость по контактным напряжениям. [c.128]

Закрытые, заключенные в отдельный корпус (например, р,едукторного типа) или встроенные в мащину. Проектировочный расчет их выполняют на выносливость по контактным напряжениям во избежание усталостного выкращивания рабочих поверхностей зубьев. Определив на основе этого расчета размеры колес и параметры зацепления, выполняют затем проверочный расчет на выносливость зубьев по напряжениям изгиба для предотвращения усталостного разрущения зубьев обычно напряжения изгиба в зубьях, рассчитанных на контактную прочность, оказываются ниже допускаемых. Однако при выборе слищком большого суммарного числа зубьев колес (более 200) или применении термохимической обработки поверхностей зубьев до высокой твердости [НКС > 45) может возникнуть опасность излома зубьев. Для предотвращения этого раз-,меры зубьев следует определять из расчета их на выносливость по напряжениям изгиба. [c.27]

Уточнение расчета на нзгиб зубьев цементованных зубчатых колес. Часто разрушение цементованных зубьев от усталости начинается не в месте стыка твердого слоя и сердцевины, как принято выше при расчете, а с поверхности выкружки или в слое на некоторой глубине Д. В этом случае расчет зубьев на изгиб можно уточнить, найдя наибольшее напряжение изгиба на поверхности выкружки или на глубине А и сравнив его с допускаемым напряжением изгиба, обусловленным выносливостью твердого слоя цементованного зуба. Последняя определяется не только прочностными качествами самого твердого слоя, но и остаточными напряжениями в нем, зависящими от соотношения толщин сдоя и сердцевины, и от прочности сердцевины. Кроме того, если сердцевина зубьев из стали с высокой нрокаливаемо-стью закаливается (при большом модуле) после того, как корка уже закалилась, то рост объема металла сердцевины при закалке приведет к уменьшению сжимаюпщх напряжений в корке, и прочность зубьев уменьшится. [c.110]

Здесь ар, Тг— действующее напряжение и крутящий момент в расчете на выносливость при изгибе орм, Тм— те же величины, соответствующие рассматриваемому случаю [стрм] — допускаемое напряжение при расчете на действие максимальной нагрузки [c.80]

Прп этом в подавляющем большинстве случаев расчетные напряжения изгиба в зубьях, размеры которых установлены из расчета на контактную прочность, весьма невелики — значительно ниже допускаемых напряжений. При определенных параметрах зацепления, материа. ах зубчатых колес и их термической обработке. может оказаться, что проверка зубьев на выносливость по напряжениям изгиба дает неуловлетворител1,ный результат и, следовательно, размеры зацепления должны быть определены из расчета зубьев на изгиб. [c.43]

Следует учесть, что при проверке на изгиб зубьев (с твердостью <НВ350) закрытой передачи, размеры которой определены из расчета на контактную выносливость, обычно оказывается, что расчетные напряжения изгиба значительно ниже допускаемых. Этот результат не должен рассматриваться как недогрузка передачи и ее параметры изменять не следует. [c.100]

Определение допускаемого напряжения при расчете зубьев червячного колеса на выносливость при изгибе. Допускаемые напряжения на вынос.тивость при изгибе при Мц = 10 при нереверсивной нагрузке [Од], п и реверсивной нагрузке [c.769]

В существующих нормах расчета зубчатых передач на прочность допускаемые напряжения при расчете зубьев на выносливость при изгибе находятся по зависимостям (5.1) и (5.2) в ГОСТ 21354-87, СТ СЭВ 5744-86 bISO/DIS 6336-90 [c.118]

Расчет на изгибную выносливость зубьев червячного колеса при действии максимальной нагрузки. Отсутствие пластической деформации. у зубьев червячного колеса (пластичные материалы) или их поломка (хрупкие материалы) при действии максимальной нагрузки определяются неравенством (6.23), где допускаемое напряжение на изгиб Ofp max ПрИНИМЗеТСЯ для бронз и латуни (I и II группы) Орртзк = = 0,8 а,- для чугунов (III группа) стартах = 0,6 Ов- [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...