Балки двутавровые (табл

Приведем сводную таблицу результатов (табл. 16), которая позволяет судить о том, какие из полученных сечений рациональны для данной балки, а какие нет. Числа последнего столбца показывают, во сколько раз балка с данным сечением тяжелее двутавровой балки (рис. 252, г), вес которой получился наименьшим и поэтому принят за единицу. [c.259]

Рис. 2. Профиль двутавровой балки уклон внутренних граней полок должен быть не более 12%. (См. Приложение, табл. 17.)

Для заданной расчетной схемы балки (рис. 5, табл. 4) подобрать двутавровое сечение и построить эпюру напряжений в опасном сечении, приняв следующую последовательность [c.91]

В ряде случаев кроме формы сечения большое значение имеет и его расположение — ориентировка относительно силовой плоскости. Как видно из табл. 16, наиболее рациональным является двутавровое сечение, поставленное так, чтобы его нейтральная линия совпадала с осью, относительно которой /2 = /макс. Хуже будет сечение, составленное из двух двутавров, поставленных рядом или один на другой. Значительно хуже сечения из двух равнобоких уголков и прямоугольное сечение. Нерационально круглое сечение, так как вес балки такого сечения почти в 4 раза превышает вес двутавровой балки, имеющей ту же прочность. Поэтому выбор круглого сечения может быть оправдан только конструктивными или технологическими соображениями (например, для вращающихся деталей), причем в таком случае выгоднее ставить полое сечение. Совершенно нерационально сечение, ориентированное так, что нейтральная линия совпадает с осью /мин (варианты в и d на рис. 256 и в табл. 16). [c.281]

По табл. 3 прил, I принимаем двутавровую балку №30 й = 472 см. [c.115]

Мост (см. чертёж на табл. 3) выполняется в виде двутавровой балки 1, поддерживаемой [c.923]

Конструкция прикрепления дополнительного поясного листа значительно влияет на сопротивление усталости сварных балок [20, 249]. Сравнительные испытания сварных балок двутаврового сечения из стали СтЗ с различной конструкцией крепления (рис. 68, а—ж) обрываемого поясного листа (без его скоса и со скосом) проводили [20] по числу циклов до разрушения при напряжении а ,ах = 17 кгс/мм Ra = 0,4—-г-0,5). Наиболее высокую усталостную прочность имели балки без скоса листа со швами, обработанными абразивным кругом (рис. 68, в, г, д), не получившие разрушений при Л/ < 2 -10 циклов, тогда как балки без обработки шва (рис. 69, а, б) разрушились. Таким образом показано преимущество косых швов по сравнению с прямыми. Скос (не более 1 10) поясного листа (см. рис. 68, ж) заметно повышает сопротивление усталости балок. В работе [249] также показано, что предел выносливости сварных балок можно повысить использованием различных форм концов поясных листов и наложением швов (табл. 26). [c.123]

Усталостная прочность сварных двутавровых балок существенно зависит от характера расположения швов при вварке ребер жесткости [158]. Самый низкий предел выносливости имели балки с ребрами, приваренными к стенке и обеим полкам (табл. 29). Наилучшие результаты получаются в том случае, если ребра не привариваются к растянутому поясу балки, в особенности, если дополнительно к этому еще не накладываются швы на /д высоты стенки от растянутого пояса балки. [c.127]

В ЦНИИСК им. В. А. Кучеренко были проведены испытания на усталость двутавровых балок (рис. 133) с приваренными долевыми накладками или поперечными ребрами жесткости. Балки были изготовлены из стали СтЗ в двух состояниях горячекатаном (нп) и термически упрочненном (пп) при прокатном нагреве (табл. 63). [c.217]

Коэффициент фд зависит от ширины пояса балки Ь, пролета (или расстояния между закреплениями сжатого пояса) I, высоты балки к и толщины пояса Значения фд для составных двутавровых балок приведены в табл. 6. Если сжатый пояс размещен несимметрично относительно стенки, то фд принимают независимо от 4- по последней строке таблицы. Для прокатных дву-0 [c.376]

Балку с двутавровым сечением подберем по ГОСТ 8239-72 (см. приложение, табл. 3) ). Как видно из таблицы, наименьший момент сопротивления, удовлетворяющий условию прочности Wz Wz потр = 117 см , имеет профиль № 18, для которого Wz = 143 см . [c.213]

Заметим, что способ, который мы здесь применили, может быть распространен на более общие случаи, например на случай совместного действия касательных усилий с равномерным сжатием вдоль одной из сторон пластинки или одновременного действия касательных усилий с чистым изгибом. Последняя задача могла бы представить некоторый практический интерес в связи с поверкой на устойчивость вертикальной стенки клепаной двутавровой балки. При большой высоте балки отношение толщины стенки к ее высоте на практике иногда получается очень малым и надлежащая устойчивость достигается путем дополнительных подкреплений стенки особыми уголками жесткости. Отдельные участки стенки двутавровой балки между двумя соседними уголками жесткости следует проверять на устойчивость как независимую прямоугольную пластинку с опертыми краями. У опор эта пластинка будет находиться главным образом под действием касательных усилий и для проверки ее на устойчивость можно воспользоваться табл. 32. У середины пролета главную роль играют нормальные напряжения от изгиба и при проверке на устойчивость можно воспользоваться табл. 31 предыдущего параграфа. [c.442]

Из условия жесткости определить необходимые размеры поперечного сечения (номер) стальной двутавровой балки (рис. 2.219, а—з). Данные взять из табл. 2.9. [c.201]

Крановые ходовые колёса для езды по нижнему поясу двутавровой балки изготовляются с шестерней или без неё (фиг. 43) размеры их даны в табл. 39. [c.1042]

Уд—коэффициент уменьшения допускаемого напряжения при расчете балок на общую устойчивость, зависящий от длины балки и размеров поперечного сечения. Значения для прокатных двутавровых балок даны в табл. 5-4. [c.129]

Подвесные балочные краны состоят так же, как и опорные, из двутавровой балки, подвешенной к одной паре или к нескольким парам кареток, перемещающихся по нижним полкам двутавровых балок, прикрепленных к перекрытию здания, и электротали грузоподъемностью Р = 0,25-7-5,0 т. Благодаря этому подвесные многоопорные балочные краны могут перекрывать широкую полосу обслуживания ( транспортное поле ) особенно в тех случаях, когда предусмотрена возможность перехода электротали по переходному мостику в смежный пролет. Техническая характеристика таких подвесных многоопорных кранов приведена в табл. 4.14. Нормальные мостовые крюковые краны грузоподъемностью Р = = 5-т-15 т с высотой подъема 16 м легкого, среднего и тяжелого режимов работ с верхним управлением широко применяются в машиностроении в качестве средства внутрицехового транспорта. Основные данные этих кранов приведены в табл. 4.15, а габариты приближения — в табл. 4,12 и на рис. 4.7, [c.80]

Пример XI.3. На стальную двутавровую балку № 27а пролетом 3 м падает по средине пролета груз О — 1 кН с высоты Л = 10 см = 0,1 м. Момент инерции се чения X = 5500.10-8 м , момент сопротивления = (из табли [c.256]

Кошки применяют для перемещения талей с грузом по верхней или нижней полке двутавровой балки (монорельсу). Они бывают двух типов тип А имеет механизм перемещения, тип Б — без механизма перемещения (табл. 54). [c.76]

Для подъема грузов в некоторых случаях применяют двутавровые балки, имеющие одну или две опоры. Величины нагрузок на консоль из двутавровой балки и в середине пролета на двутавровую балку по ГОСТ 8239—51 указаны в табл. 263 и 264. [c.418]

Сечение двутавровых балок, по которым передвигаются электротали, определяется размерами тележки электротали (см. табл. 19). Выбранное сечение балки должно быть проверено расчетом. От действия катков тележки электротали в монорельсе возникают напряжения от изгиба. Величина изгибающего момента определяется но законам сопротивления материалов, а напряжение проверяется по формуле [c.93]

Схемы стрелок даны на рис. 7.8, а размеры их приведены в табл. 7.6. Конструк ция рамного стрелочного перевода левого исполнения (рис. 7.9) позволяет однорельсовый перегружатель, движущийся по двутавру 9, направлять на путь / или 14. Перевод производится с помощью двух коротких отрезков двутавровой балки 6 и 13, установленных на подвижной раме 4, которая с помощью катков 8 перемещается по неподвижной раме 7. Подвижная рама соединена с гайкой 12, перемещаемой винтом 10, установленным в опорах И. Вращение винту передается через клиноременную передачу 3 от двигателя 2. Крайние положения подвижной рамы фиксируются с помощью конечных переключателей 5, на которые воздействуют специальные упоры, установленные на неподвижной раме. [c.126]

В табл. 28—35 приводятся сортаменты горячекатаных и сварных профилей для путей подвесного транспорта и данные об их применении предельные размеры сечений двутавровых балок (высота балки, ширина и толщина полки) для путей подвесного транспорта — табл- 28 [c.90]

Прокатная сталь швеллерного профиля применяется для тех же целей, что и двутавровые балки. Кроме того, она является основным материалом для изготовления подставок под скоростные водоводяные, пароводяные, а также емкостные водоподогреватели. Сокращенный сортамент стали приведен в табл. 8. [c.8]

Значение я в табл. 3.13 указано для стали с пределом текучести От = 240 МПа. Если для рельса или рельса-балки применена сталь более высокого класса, значение я) увеличивают в отношении 240/а , как это делалось для значения фд для двутавровых рельсов. Если в результате расчета по формуле (3.37) значение получится выше 0,85, то это значит, что значение критического напряжения потери устойчивости выше предела пропорциональ- [c.67]

Краны мостовые ручные (табл. П.11) предназначены для погрузочных работ в складских помещениях. Подъем грузов осуществляется при помощи ручной тали, которая навешивается на пролетную двутавровую балку и передвигается по лей. [c.48]

Шайбы применяют в качестве подкладок под головкн болтов, винтов и гайки для предотвращения самоотвинчивания, предохранения поверхностей деталей от смятия и в некоторых случаях для более равномерного распределения давления на соединяемые детали. Наиболее распространены шайбы в форме диска с цилиндрическим отверстием (табл. 221— 224). Надежное стопорение резьбовых соединений достигается в результате применения пружинных шайб (табл. 225), стопорных шайб с зубьями (табл. 226 и 227), жесткой фиксацией стопорными шайбами различной конструкции (табл. 228—230). Неточности расположения опорных поверхностей крепежных деталей компенсируют при помощи сферических и конических шайб (табл. 231). Косые шайбы (табл. 232 и.233) применяют в качестве подкладных крепежных элементов в швеллерах и двутавровых балках. [c.412]

Балки коробчатого сечения. Предел выносливости балок коробчатого сечения с диафрагмой, приваренной односторонним единичным точечным швом (катетом 10 и длиной 20 мм), расположенным поперек полки (см. рис. 96, б и 99), составил 7,5—9,5 кгс/мм , что на 10—30% ниже предела выносливости балки двутаврового сечения с двусторонними точечными шахматными швами 10-20Z65, расположенными вдоль полки (серии № 2, см. табл. 48). [c.175]

Справочные данные по стали прокатной угловой равнополочной и примыкающим деталям в сварных конструкциях приведены в табл. 1.5 по стали прокатной угловой неравнополочной и примыкающим деталям в сварных конструкциях — в табл. 1.6. Сведения справочного характера по швеллерам с уклоном внутренних граней полок и примыкающим деталям в сварных конструкциях указаны в табл. 1.7, по балкам двутавровым и примыкаЕощим деталям в сварных конструкциях — в табл. 1.8. В табл. 1.9 даны сведения по стали листовой просечно-вытяжной. [c.10]

Для изготовления металлических конструкций применяют сталь прокатную листовую —толстолистовую, тонколистовую, широкополосную, полосовую сталь прокатную профильную — угловую равнобокую, угловую неравпобокую, швеллеры облегченные, балки двутавровые нормальные, облегченные и широкополочные трубы стальные бесшовные и сварные. Стоимость проката (в процентах) в зависимости от его типа и материала приведена в табл. 34. [c.224]

Для заданных двух схем балок (рис. П.8) требуется написать выражения Q я М для каждого участка в общем виде, построить эпюры О я М, найги М я подобрать а) для схемы (а) деревянную балку круглого поперечного сечения при М=8 МПа б) для схемы (б) стальную балку двутаврового поперечного сечения при [(7] = 180 МПа. Данные взять из табл. П.6. [c.387]

Подсчитаем касательные напряжения в двутавровой балке. Их эпюра, соответствующая формуле Д. Журавского, также показана на рис. 8.50. Найдем Гтах- Максимальная величина перерезывающей силы, как это видно из рис. 8.23, равна Qymax = = l,Q7qoa. Из табл. 3 приложения берем необходимые для расчета величины для профиля № 18 момент инерции сечения = = 1290 см , толщина сечения на оси 2 d = 0,51 см, статический момент верхней половины сечения 5° = 81,4 см . Тогда по формуле (8.3.6) [c.214]

Грузоподъемная установка с электроприводом УГ-1 (рис. 88, табл. 90). Конструкция установки —разборная, поэтому ее можно вручную переносить с этажа на этаж. Основные части установки рама, разбирающаяся на две стойки, двутавровая балка, лебедка с приводом и электропанелью, тележка с крюковой подвеской и рулеткой управления, бадья и противовесы. Управление подъемом осуществляется через переключатель УП 5511-С23. [c.170]

Проведенные испытания показали, что почти любой технологический процесс изготовления балки составной конструкции приводит к понижению прочности стали. Например, из табл. 10.4 видно, что предел выносливости простой прокатной двутавровой балки близок к пределу выносливости обычного плоского образца из конструкционной стали. Однако при изготовлении сварной балки с поясами, приваренными к стенке, предел выносливости оказывается более низким. Понижение предела выносливости зависит от используемого материала и от деталей конструкции балки (например, непрерывный или прерывистый угловой шов в месте приварки пояса к стенке). Наличие прочих деталей, например, накладок ИЛИ ребер жесткости, приваренных к основным силовым элементам, нагруженным растягивающим усилием, при изгибе балки приводит к дальнейшему понижению выносливости. Аналогичное пониженпе прочности при переменных напряжениях наблюдается также и в балках клепаной конструкции [3]. [c.248]

На рис. 5.9, б показан специальный тавровый профиль Кливленд трэмрэйл , прокатываемый по ГОСТ 19240—73, имеющий массу около 9,4 кг/м. При ширине плоскости дорожек качения И мм и колесах тележки диаметром 125 мм допускаемая нагрузка на ось этого рельса составляет 10 кН, чему соответствует грузоподъемность четырехосной тележки 4 т брутто. Подвеска рельса осуществляется путем зажима его головки. При прокатке рельса из стали марки 16Г2АФ или 35Г2 и норме прогиба 1 400 пролета допустимое расстояние между точками подвешивания рельса (тягами) для электрифицированных дорог в зависимости от грузоподъемности, числа осей, размеров и числа работающих на трассе шарнирных тележек приведено в табл. 5.5. Радиус кривых для данного рельса при работе на трассе шарнирных тележек рекомендуется принимать не менее 1,8 м и только при работе в стесненных условиях 1,2 м. Профиль, изображенный на рис. 5.9, в, спроектированный институтом ВНИИПТмаш, отличается от профиля на рис. 5.9, б, наклоном плоскостей дорожек качения рельса (1 8) и более мощной нижней полкой. Наклон плоскостей дорожек качения позволяет стыковать этот рельс с рельсом из двутавровой балки № 16 по ГОСТ 8239—72, способствует уменьшению виляния колесной пары при ее движении и не является препятствием для устройства ходовой передачи при реализации тягового усилия от нижнего прижимного тягового колеса с резиновым ободом или линейного электродвигателя. [c.96]

В качестве двутавровых профилей рельсов для однорельсовых подвесных дорог, грузонесущих и толкающих конвейеров применяют универсальные и специальные горячекатаные двутавровые балки по ГОСТ 8239—72 и ГОСТ 19425—74 (профили для подвесных путей с индексом М) прокатываемые из сталей марок ВСтЗпс или 14Г2. Для подвесных рельсовых конвейеров прокатывается двутавр высотой 4" по ЧМТУ I—19367, имеющий по сравнению с двутавром № 10 по ГОСТ 8239—72 увеличенную ширину полки. Размеры и характеристика рельсов из универсальных двутавровых балок приведены в табл. 5.6. Недостатком рельсов из универсальных двутавровых балок, сортамент которых разрабатывался для нужд строительства, является увеличен- [c.98]

В качестве путей для передвижения электротали применяют двутавровые балки, сечение которых определяется размерами тельферной тележки (см. табл. 26). [c.109]

Сечение сварной двутавровой балки определяют по минимальному моменту сопротивления й тгп =W wY H оптимальному распределению площади сечения между стенкой Aw и полкой Л/ в зависимости от гибкости стенки hwitw Наивыгоднейшее распределение площади сечения симметричной двутавровой балки (рис. 40) получают при отношении h ,/tw = lOQ—150, что дает зависимость, представленную в табл. 23. [c.64]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...