Расчет изгибаемых элементов

Расчет изгибаемых элементов футеровки выполняют по формуле [c.177]

Расчет изгибаемых элементов на поперечную силу производят по формуле [c.177]

При расчете изгибаемых элементов конструкций на прочность используются методы, рассмотренные в 3.7. При расчете строительных конструкций применяется метод расчета по первой группе предельных состояний в машиностроении — метод допускаемых напряжений. В подавляющем большинстве случаев решающее значение на прочность элементов конструкций оказывают нормальные напряжения, действующие в крайних волокнах балок и лишь в некоторых случаях касательные напряжения, а также главные напряжения в наклонных сечениях. Во всех случаях наибольшие напряжения, возникающие в балке, не должны превышать некоторой допустимой для данного материала величины. При расчете по первой группе предельных состояний эта величина принимается равной расчетному сопротивлению R, умноженному на коэффициент условий работы при расчете по методу допускаемых напряжений — допускаемому напряжению [а]. В первом случае условие прочности записывается в виде [c.150]

При расчете изгибаемых элементов по допускаемым напряжениям исходят из условия прочности по нормальным напряжениям [c.86]

Изгибаемые элементы. Изгибаемые элементы из пластмасс рассчитываются всегда по обоим предельным состояниям по несущей способности на прочность и по деформациям. Решающим обычно является второе состояние, поэтому расчет изгибаемых элементов целесообразно начинать с вычисления прогибов. [c.78]

П1 — коэффициент, принимаемый для балок под монтажные краны 1,1 для прочих балок — 1 г — условная длина распределения давления сосредоточенного груза (см. расчет изгибаемых элементов). [c.102]

РАСЧЕТ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ [c.35]

Вид расчета изгибаемых элементов [c.92]

В первом состоянии, удовлетворяющем условиям равновесия, во всех элементах балки от действия внешней силы Р с помощью обычных методов расчета изгибаемых элементов определяются внутренние усилия (в стенках — поток погонных каса-р [c.228]

Это напряжение должно быть значительно ниже предела текучести материала, который за пределами пластической зоны у кончика трещины работает в пределах упругости деформирования. Безразмерный коэффициент а отражает как геометрический фактор, так и характер распределения напряжения а. При весьма большом отношении ВИ этот коэффициент равен единице, что имеет место и в случае бокового надреза длиной I. При конечном отношении В/1 и неравномерном распределении напряжений коэффициент а принимает другие значения [101]. Случай сквозной трещины (рис. 4.15, а) в растянутой или изгибаемой пластине встречается при проведении различных опытов на трещиностойкость материалов. В расчетах конструкционных элементов чаще встречается случай плоской поверхностной трещины (рис. 4.15,6). Очертание фронта такой трещины в процессе ее развития по ряду экспериментальных данных близко к полу-эллипсу. Соотношение его полуосей по данным опытов [65] составляет примерно 0,38. Постоянство этой величины при изменении абсолютных размеров трещины объясняется тем, что независимо от исходной формы, она приобретает через некоторое число циклов нагружения устойчивую форму равного сопротивления продвижению во всех точках ее фронта. Коэффициент интенсивности /( сохраняет и в этом случае выражение (4.35) при иных значениях а, но часто используют также и выражение К — оа у лЬ, где Ь — глубина трещины (рис. 4.15, б). В тех случаях, когда глубина Ь соизмерима с расстоянием от контура трещины до противоположной поверхности тела, теоретическое определение коэффициента К оказывается затруднительным и его обычно находят экспериментальным путем (так называемый метод /С-тарировки) с использованием энергетической трактовки условий предельного равновесия трещин, распространяющихся путем квазихрупкого разрушения, т. е. такого, когда пластические деформации могут появляться лишь в локальных зонах у кончиков трещины. [c.130]

Рассмотрим наиболее употребительные элементы для расчета изгибаемых плит. [c.36]

Расчет пролетного строения производился как расчет изгибаемой пластины переменной толщины, опирающейся на точечные опоры. При расчете использовался прямоугольный конечный элемент изгибаемой плиты с тремя степенями свободы в узле. Всего расчетная схема включала 350 элементов и 396 узлов. Порядок системы линейных уравнений составлял 1180, ширина — 40. Время расчета загружений, необходимых для построения поверхностей влияния для 20 точек, составляло 55 мин. На рис. 5.4, а и б представлены поверхности влияния изгибающих моментов Мх для двух точек (соответственно А и В на рис. 5.3), построенные по результатам машинного расчета. [c.129]

Полученное выражение имеет важное значение в теории прочности изгибаемых элементов, позволяющее производить расчеты их прочности с учетом сложного напряженного состояния, присущего поперечному изгибу. [c.95]

Конструкция в необходимых случаях должна быть проверена на жесткость (по нагрузкам рабочего состояния), а сжатые и плоские изгибаемые элементы — на устойчивость против выпучивания (по нагрузкам рабочего и нерабочего состояния). Расчеты на устойчивость приведены в пп. III.3, III.4. [c.85]

Та- же схема расчета с заданием начальных отклонений от идеальной формы распространяется и на задачи определения критического времени для сжатых и изгибаемых элементов, у которых в процессе ползучести развиваются изгибно-крутильные деформированные формы. Такая задача для сжатой трубы с открытым контуром поперечного сечения имеющим одну ось симметрии, рассматривалась в [265]. Для решения используется вариационный метод [292]. Крутильная форма выпучивания сжатой пластинки исследовалась на стержневой модели в [206]. Здесь же получено решение для бокового выпучивания балки с высокой стенкой при чистом изгибе в условиях ползучести. - [c.268]

Расчет сжато-изгибаемых элементов [c.98]

У строителей принято изображать эпюру изгибающих моментов со стороны растянутого волокна, так как это удобнее при использовании эпюры в расчетах и конструировании изгибаемых элементов некоторых строительных конструкций. Дело в том, что на рабочих чертежах, например железобетонных балок, строят совмещенную с эпюрой М так называемую эпюру материалов, способы построения которой изучаются в курсе Строительные конструкции . Эпюра мате- [c.107]

Нормы и технические условия проектирования бетонных и железобетонных конструкций [99], а также инструкция по расчету сечений элементов железобетонных конструкций [100] уточняют положения СНиП. Не допускается раскрытие трещин более 0,2 мм в железобетонных конструкциях зданий и сооружений I степени долговечности, подвергающихся повторной динамической нагрузке или не защищенных от внешних атмосферных воздействий, или находящихся в условиях повышенной влажности воздуха (с относительной влажностью выше 60%), а также в железобетонных силосах для сыпучих тел и дымовых трубах. Растянутые железобетонные конструкции, находящиеся под давлением жидкостей и газов, а также и изгибаемые, при наличии специальных требований рассчитывают по образованию трещин. [c.103]

Расчет по прочности устойчивости формы). Изгибаемые элементы (рис. 8-24) рассчитываются по формуле [c.241]

Для определения расчетного изгибающего момента по формуле (8-17) необходимо вычислить прогибы стойки по этапам до и после появления трещин в изгибаемом элементе в нескольких поперечных сечениях опоры. Таким образом, несмотря на простоту расчетной формулы, практический расчет по ней требует большого объема вычислений. Подробно расчет одностоечной опоры с использованием общего выражения для изгибающего момента (8-17) изложен в работах [6] и 7], здесь мы ограничимся изложением упрощенного расчета с использованием упругих и прочностных характеристик унифицированных железобетонных центрифугированных стоек опор линий электропередачи. [c.246]

Сжато-изгибаемые элементы составного сечения рассчитываются на прочность по нормальным напряжениям по формуле (II.11). При расчете ребристых плит и панелей коэффициент принимается для материала обшивок, причем материал ребер приводится к материалу обшивок (рис. II.7). [c.46]

ТЫХ и сжато-изгибаемых элементов при расчете устойчивости из плоскости действия момента определяют в зависимости от величин [c.316]

Коэффициенты дпя расчета на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов [c.380]

Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов постоянного сечения в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле [c.411]

В сварных конструкциях наиболее часто применяют соединения жесткого типа. Расчетным усилием для них, как правило, является изгибающий момент. Если момент не может быть определен на основе статического расчета, то соединение целесообразно конструировать равнопрочным основным сечениям изгибаемых элементов. При этом расчетный момент равен [c.416]

Однако в инженерной практике для определения нормальных напряжений при плоском поперечном изгибе используют формулу (4.6), которая оказывается при этом приближенной. Погрешность, возникающая в таких расчетах, по сравнению с точными результатами в значительной степени зависит от геометрии деформируемых стержней. Эта погрешность тем ниже, чем меньше отношение поперечного размера изгибаемого элемента конструкции к длине пролета между опорами. Если это отношение ниже 0.1, погрешность исчисляется долями процентов по сравнению с точным результатом. [c.87]

Гибридные схемы приводят к соверщенно другому классу смешанных формулировок в напряжениях и перемещениях для треугольных изгибаемых элементов. Как и при расчете задач растяжения пластин, гибридный подход в напряжениях, описанный в разд. 6.6, применяется наиболее часто. В работах [12.43] и [12.46—12,48] довольно интенсивно исследуются различные комбинации внутренних изгибающих моментов н граничных полей перемещений. [c.376]

Продольные стержни арматуры, расположенные в полке таврового сечения балки и рассчитанные на растяжение при изгибе от скатной составляющей нагрузки покрытия или от тормозного усилия подкрановой балки, в действительности полностью или частично расположены в сжатой зоне, а напрягаемая арматура, расположенная в сжатой зоне бетона, в большинстве случаев уменьшает несущую способность изгибаемого элемента. Поэтому такие элементы следует рассчитывать как работающие на косой изгиб, что приближает расчет к действительному характеру работы сечения. [c.57]

Предельный изгибающий момент, воспринимаемый железобетонным сечением без его работы на кручение, определяют по формуле расчета на прочность изгибаемых элементов [c.202]

Конструкции перекрытий, представляют собой горизонтальные жесткие диски, конструируют по типу балочных клеток с расположением вспомогательных балок с главными в одном уровне. Балки перекрытий работают как разрезные однопролетные или неразрезные мно-гопролегные системы, а в некоторых случаях как системы перекрестных балок или ферм. Методика расчета изгибаемых элементов должна быть с учетом их расчетной схемы. По аналогии производят расчет элементов ростверка и поддерживающих балок или ферм. [c.167]

В целях ограничения количества случаев расчета изгибаемых элементов по прогибам и тем самым более рационального использования материала при расчете на прочность в конструкциях из алюминиевых сплавов ТУ СН 113—60 этот вопрос разработан более подробно в частности, допускаются ббльшне значения предельных деформаций, чем в НиТУ 121—55 на стальные конструкции. [c.17]

Если учитывать несущую способность связующего и материал считать упругим при растяжении и вязкоупругим при сжатии, то для расчета изгибаемых балок можно использовать физический закон, предложенный Начлингером и Лейнингером [54], В случае более сложных конфигураций или коротких балок можно применять вариант метода конечных элементов, учитывающий вязкоупругие свойства материала [2]. [c.137]

Допускаемые напряжения для прокатных сталей, отливок из углеродистой стали и для элементов конструкций из алюминиевого сплава АМгб приведены в табл. 1.5.19, 1.5.20 и 1.5.21. Для расчета на устойчивость значения [а] из табл. 1.5.19 и 1.5.21 уменьшаются путем умножения на коэффициенты ф и фвн для сжимаемых (сМ. табл. III.1.8) и фв (IIL1.91) для изгибаемых элементов. Допускаемые напряжения для сварных швов и для заклепочных [c.179]

При значениях /Пе/ 20 расчет на прочность внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементов не требуется при те/>20 для сплошностенчатых стержней и при т>20 для сквозных стержней не требуется расчета на устойчивость. [c.38]

ЧТО из-за неоднородности строения древесины распределение напряжений отступает от прямолинейного закона. В стадии, близкой к разрушению, распределение нормальных напряжений соответствует эпюре, показанной на рис. 3-7,е. Нейтральная ось понижается. Напряжение растянутых волокон больше напряжений, соответствующпх уравнению (3-9), а сжатых — меньше. Поскольку изгибаемые элементы деревянных конструкций работают в пределах упругих деформаций, расчет по (3-9) приводит к результатам, обеспечивающим надежность и экономичность конструкции. [c.99]

Расчетные сопротивления элементов для расчета на прочность даны в табл. 1.45 и 1.55 для расчета на устойчивость значения Я из табл. 1.45 и 1.55 уменьшаются пухем у.множения на ко=1с х )ициеиты ф и для сжимаемых (см. табл. И.н,. 3,14, 3.15) или (3.109) для изгибаемых элементов для расчета на выносливость Н 0,8 для углеродистых и Я 0,73 дли иноколе ированных сгален, где берется из табл. 1.38—1.40. [c.97]

Уравнения связи — это соотношения между степенями свободы, задаваемые дополнительно к основным уравнениям жесткости. Простое задание условий закрепления, т. е. А =0, приводит к ограничениям, но, как было видно, его легко учесть непосредственно после построения глобальной матрицы жесткости. Целям настоящих рассмотрений более соответствует показанный на рис. 3.10 случай изгибаемого элемента, соединенного с твердым телом. Ясно, что на смещение узлов 1—5 наложены связи, препятствующие установлению линейного закона для смещения ш, которое диктуется угловым смещением нормали к срединной поверхности оболочечного элемента. Связи возникают и во многих других случаях, включая обсуждаемую в следующем разделе схему метода редуцированных подконструкций, некоторые подходы к расчету не- [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...