Хромоникелевые стали — Диаграммы

Легирование хромоникелевых сталей изменяет положение фаз а, V и а+у на диаграмме состояния. Эффективность действия легирующих элементов на образование ферритной или аустенитной структуры различна. Так, повышение содержания Сг, Т1, N6, 81, Та. А1 и Мо приводит к увеличению ферритной фазы, а увеличение содержания N1, N2, С и Мп способствует расширению области аустенита и его большей устойчивости. [c.269]

Ввиду возможных погрешностей при определении по поляризационным кривым /(L/) потенциал язвенной коррозии надежнее всего определять по диаграммам число язв — потенциал, которые строятся при потенциостатических испытаниях с выдержкой. На рис. 2.15 показаны результаты испытаний для хромоникелевой стали в нейтральной воде [35]. [c.69]

На рис. 20 представлена структурная диаграмма хромоникелевых сталей, опре-делающая зависимость между эквивалентными количествами никеля, хрома и других легирующих элементов и дающая возможность в литом металле ориентировочно по химическому составу стали определить ее структурную принадлежность. [c.31]

Рис. 20. Структурная диаграмма для нержавеющих хромоникелевых сталей литого состояния

Классификация 9 Хромоникелевые стали — Диаграммы состояния тронные 29 — Диаграммы структурные 31, 32 — Коррозионная стойкость 33, 34 — Механические свойства — Зависимость от влияющих факторов 30, 31 — Структура и склонность к охрупчиванию 32 Хромоникелевые стали аустенитные и аустенитно-ферритные 9, 22—28 [c.444]

Фиг. 68. Диаграмма пределов выносливости при растяжении — сжатии / — азотированный слой 2 — улучшенная хромоникелевая сталь S — нормализованная сталь 25.

Тройная диаграмма состояния для сплавов Fe—Сг—Ni (рис. 2) показывает, что в зависимости от содержания хрома и никеля сталь может иметь аустенитную или аустенитно-ферритную структуру. После выдержки в интервале температур 650—800° С в хромоникелевых сталях появляется хрупкая структурная составляющая, так называемая а-фаза. В сталях, легированных молибденом, обнаруживают Х фазу. [c.28]

Предполагалось, что а-фаза в хромоникелевых сталях аусте-нитного и аустенитно-ферритного классов образуется в ограниченных областях твердых растворов в результате нагрева в интервале умеренных температур. Поэтому при выборе сталей стремились избегать химических составов, в которых по тройной диаграмме системы Fe—Сг—Ni возможно образование а-фазы. Позднее было установлено, что а-фаза обнаруживается в сталях, широко применявшихся в промышленности, в которых ее образование не предполагали в хромоникелевых сталях типа 18-8 с присадками Мо и Nb, в сталях типа 25-20 и 23-12. [c.232]

Рис. 133. Структурная диаграмма для нержавеющих хромоникелевых сталей в литом состоянии и для сварного металла [210.]

Положение фазовых областей на диаграммах состояния хромоникелевых сталей с углеродом определено только для немногих систем в виде псевдобинарных разрезов тройных систем Fe—Сг— Ni с углеродом, и то недостаточно точно [246, 187]. [c.300]

Системы железо—никель и железо—хром—никель подробно рассмотрены в работе [56]. Сплавы железа с никелем образуют в основном у-твердые растворы. Никель сильно снижает критические точки, фиксирующие превращение у- в а-железо, причем точки на диаграмме состояния, соответствующие превращению а- в у-железо, с увеличением содержания никеля смещаются вверх, а точки, соответствующие превращению у- в а-железо, смещаются вниз. Превращения у —> а при охлаждении и а у при нагреве никелевых и хромоникелевых сталей происходят с большим гистерезисом. [c.158]

Области сплавов с неустойчивым аустенитом следует изучать на тройной диаграмме, приведенной на рис. 101. При быстром охлаждении в хромоникелевых сталях в зависимости от содержания в них хрома и никеля образуются различные структурные формирования [81] устойчивый аустенит (Л), неустойчивый аустенит (Л ), феррит или феррит карбиды (Ф), б-феррит (Фд), мартенсит (М). [c.161]

Фиг. 65. Диаграмма преде.чоЕ выносливости при растяжении—сжатии 7 — азотированный слой 2 улучшенная хромоникелевая сталь 3 — нормализованная сталь 25.

Потенциал сквозного отверстия для пассивной аустенитной хромоникелевой стали хорошо воспроизводится в области потенциалов от 0,2 до 0,75 в, зависит от pH и определяется на диаграмме pH — потенциал [51]. [c.20]

На рис. 222 приведены диаграммы, показывающие зависимость механических свойств хромоникелевых сталей от температуры отпуска. [c.305]

На рнс. 75 приведена структурная диаграмма для хромоникелевых сталей, в которой отмечены области появления у них склонности к хрупкому разрушению после нагрева при 700 и 800 С с выдержкой в течение 1000 ч [68, 101]. [c.129]

На рнс. 77 приведены диаграммы, характеризующие влияние добавок молибдена (до 3,25%) и совместное влияние молибдена (2,75—3,25%) и стабилизирующей добавки ниобия на структуру хромоникелевых сталей после закалки с 1100—1150° С, а также после закалки с 1100—1150° С на воздухе и дополнительного отпуска прн 870 С в течение 5 ч в зависимости от содержания хрома и никеля. С повышением содержания молибдена аустенитная [c.131]

Сумма эквивалентного содержания хрома и никеля Рис. 40. Классификационная диаграмма разрез емости высоколегированных хромистых и хромоникелевых сталей [c.73]

Подобный эффект оказывает реактив 16 (см. гл. V) для выявления фосфора, рекомендованный в работе [8]. По данным Халт-грейна и Лиллиеквиста [9], в аустенитных хромоникелевых сталях, которые переходят 8-область на диаграмме состояния, вначале проявляются первичные дендриты. При более длительном травлении на структуре проявляются вторичные аустенитные зерна После травления в течение нескольких часов вновь появляется пер вичная структура вследствие образования связанного слоя меди -Травитель 16 (см. гл. V) является лучшим из всех содержа щих медь растворов для выявления первичной структуры нержа веющих хромистых сталей. Он может также применяться для аустенитных хромоникелевых сталей. [c.104]

На рис. 8 представлена структурная диаграмма, позволяющая ориентировочно определять структурные составляющие в литой хромоникелевой стали и содержание а- и у - фаз, если известен ее химический состав. По оси абсцисс откладывается значение так называемого эквивалента Сг, представляющею собой следующую сумму % Сг + % Мо + 1,5 х % Si +0,5х % Nb. По оси ординат -эквивачент Ni, которьШ равен сумме % Ni + 30 х % С + 0,5 х % Мп. [c.25]

Определить, к какому классу по структуре относится та или иная сложнолегированная хромоникелевая сталь, можно с помощью схематической диаграммы Шеффлера (рис. 7.10), в которой использованы в качестве критериев эквиваленты хрома (Эс, = %Сг + %Мо -ь 1,5х%81 + 0,5х%КЬ) и никеля (Эн1 = %№ +30х%С + 0,5х%Мп). [c.170]

Ряд других исследователей [19, 20] указывает, что внешние линии AB на диаграмме состояний рис. 1 должны лежать более полого, чем это указано Вефером. В связи с этим высказывается предположение, что выделение сг-фазы в феррите является причиной отпускной хрупкости, наблюдаемой у некоторых жаростойких сталей с 20—30 % Сг, сплавов железа, хрома и алюминия и у хромоникелевых сталей с содержанием более 23% Сг. Влияние а-фазы на свойства сплавов подробно описано в разделах, в которых рассматриваются свойства того или иного сплава. [c.20]

Содержание легирующих элементов в сталях этого типа оказывает большое влияние на процесс превращения у М и должно находиться в достаточно узких пределах, что вытекает из диаграмм зависимости прочностных свойств от легирования и термической обработки (рис. 135 136). Аустенито-мартенситные стали, химический состав которых приведен в табл. 95 и 96, получили практическое применение. Больше всего используются хромоникелевые стали типа 17-7 с неустойчивым аустенитом с присадками алюминия или титана (17-7РН, 17-7 W и РН15-7Мо, Х15Н90, Х17Н7Ю и др.) [213—223, 639, 702). [c.246]

Свойства аустенито-ферритных сталей зависят от соотношения ферритной и аустенитной фаз и процессов, протекающих в них. Количество аустенитной и ферритной фаз изменяется с температурами термической обработки, что определяется диаграммами состояния. Например, сталь с 22—25% Сг и 8% Ni имеет наибольшее количество аустенита при 900—1000° С. При температурах выше 1100° С количество аустенита будет уменьшаться, а феррита—увеличиваться. При 1300°С сталь становится полностью ферритной. На рис. 154 показано влияние легирования и температуры нагрева под закалку на содержание феррита в хромоникелевой стали типа 18-8 [49 ]. При медленном охлаждении или при повторных нагревах стали, предварительно нагретой до высоких температур, происходит обратный процесс и в б-феррите выделяется снова аустенит в виде видманштеттовых фигур (пластинок). Этот аустенит отличается от первоначального аустенита по составу и окраске и поэтому иногда обозначается в виде -аусте-нита Ч [c.273]

Н. Д. Томашов [123] объясняет влияние концентрации никеля на стойкость сталей к коррозионному растрескиванию изменением фазового состава сплавов. Стали, содержащие <1 % Ni, имеют чисто ферритную структуру, а с высоким содержанием никеля — чисто аустенитную. Основной причиной (возмол но не единственной) хлоридно-го коррозионного растрескивания нержавеющих сталей, содержащих от 1 до 40 % Ni, является принципиальная возможность образования двухфаз-ности (a-fv) в структуре стали. Как следует из анализа диаграммы состояния системы Fe—Сг—Ni, в хромоникелевых сталях и при довольно высоком (35—40 %) содержании Ni (особенно в условиях деформации или напряженного состояния) возможно присутствие выделений феррита. [c.114]

Рис. 15. Диаграммы статического деформирования жаростойкой хромоникелевой стали при изотермическом и неизотермичсском нагружениях (а), а также зависимость ширины петли гистерезиса в лервом полуцикле нагружения от степени исходного нагружения (С)

ИСХОДНОГО нагружения жаростойкой хромоникелевой стали при двух различных уровнях напряжений. Несмотря на различие хода кривых деформирования в промежуточных точках диаграмм, определяемое особенностями температурных режимов, конечные значения в пределах разброса данных одинаковы для изотермического и неизотермического нагружений. Аналогичные свойства обнаружены и у диаграмм циклического деформирования. При этом связь напряжений и деформаций по параметру числа нолуциклов может быть выражена в форме [c.91]

В качестве примера определим оптимальный состав компонентов алюминиево-магние-кальцие-силикатного флюса для поверхностной кислородно-флюсовой резки хромоникелевой стали. Для этого по диаграмме четверной системы СаО — MgO — А Оз— Si02 (фиг. 8) выбираем состав шлака, обеспечивающий наиболее жидкоплавкую смесь (в данном случае с температурой плавления 1300°). Этому примерно будет соответствовать следующий со- [c.17]

Диаграмма изотермического превращения переохлажденного аустенита для низкоуглеродистой хромоникелевой цементуемой стали приведена на рис. 166, в. Хромоникелевые стали имеют высо- [c.274]

На-фиг. 619 изображена диаграмма Ошах-о , а на фиг. 620—диаграмма Од-а для обычной малоуглеродистой стали на фиг. 621 дана диаграмма для легированной хромоникелевой стали, [c.737]

Диаграмма на фиг. 7 показывает, что упрочнение легироваиных сталей начинается с температур 900—850°. Поэтому средняя температура конца горячей обработки давлением этих сталей обычно принимается равно 850°. Сравнивая изменение предела прочности хромоникелевой стали (табл- 3) с изменением сопротивления деформированию (фиг. 7), измеренного мессдозой и осциллографом, можно видеть, что при температуре 1100° сопротивление деформированию хромоникелевой стали почти в 5 раз выше предела прочности три этой же температуре. Поэтому при расчете мощности машин-орудий для горячей обработки сталей давлением должна учитываться не величина предела прочности при растяжении, а величина сопротивления деформированию при сжатии. [c.14]

При всех отмеченных недостатках диаграмма Шеффлера отличается простотой и ее можно применять для ориентировочной оценки структуры простых хромоникелевых сталей. [c.143]

Термическая обработка. Термическая обработка нержавеющих аустенитных сталей состоит обычно либо в закалке, либо в стабилизирующе(м отжиге. Закалка стали производится для повышения ее пластических свойств и сопротивления межкристаллитной коррозии. Стабилизирующий отжиг (850—900°) имеет целью только повышение сопротивления межкристаллитной коррозии. Температура нагре ва под закалку аустенитных хромоникелевых сталей обусловливается главным образом двумя факторами — содержание1М в стали углерода и величиной зерна аустенита. Как следует из диаграммы состояния Fe — Сг—Ni сплавов (см. рис. 1), чем выше содержание углерода, тем выше должна быть температура закалки. С другой стороны, чем больше величина зерна аустенита, полученная в результате термообработки, тем ниже стойкость стали против межкристаллитной коррозии и хуже ее пластические свойства и ударная вязкость. [c.21]

На фиг. 70 показано влияние различного содержания хрома п никеля на потерю в весе различных сталей при температурах 800—1200" за 70 часов выдержки. Из диаграммы видно, что меньшие потери в весе имеют ферритные стали с 30% хрома и аустенитные стали с 25% хрома и 20% никеля. Эти стали — типовые окалиностойкие стали. Повышение окалиностойкости хромоникелевых сталей дает добавка 2—3% кремния (стали марок Х25Н20С2 Х18Н25С2 и Х20Н14С2). Введение в аустенитную сталь 2—3% вольфрама или 3—4% молибдена значительно повышает жаропрочность, но снижает стойкость против окалинообразования. [c.119]

Сумма энвиВалентного содержания хрома и никеля, °/о Рис. 23. Классификационная диаграмма разрезаемости высоколегированных хромистых и хромоникелевых сталей [c.58]

Структура хромоникелевых сталей, сплавов и сварных швов определяется соотношением эквивалентного содержания ферри-тизирующих (Сг, 81, Мо, Т1, А1, N5, Ш, V) и аустенитизирующих (N1, Со, С, N. Си, Мп, В) элементов. Для определения структуры хромоникелевых швов пользуются диаграммой Шеффлера (рис. 10-24). Эта диаграмма может быть также применена для ориентировочного определения структуры сталей. [c.583]

Диаграмма Шефлера [170] (см. рис. 43), так же как и магнитные измерения, проведенные на многих сплавах, показывает, что снижение содержания хрома у хромоникелевых сталей вызывает нестабильность аустенита и превращение его в мартенсит. Поэтому после выделения карбидов в течение более длительного времени аустенит в стали должен частично превратиться в мартенсит при охлаждении до нормальной или еще более низкой температуры. Частичное превращение в мартенсит было действительно обнаружено у сталей, подвергавшихся выделительному отжигу, как после охлаждения в жидком водороде, так и после длительной выдержки при нормальной температуре [12, 182]. Область диаграммы температура — время, в которой образуется наибольшее количество мартенсита, находится внутри области, в которой сталь обладает склонностью к межкристаллитной коррозии. [c.64]

Рис. 33. Классификационная диаграмма разрсзаемости1высоколегированных хромистых и хромоникелевых сталей

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...