Хромомолибденованадиевые Механические свойства

Хромомолибденованадиевая сталь — Механические свойства при различных температурах 41, 42 [c.494]

В данной работе рассматривается влияние напряжений в процессе старения хромомолибденованадиевой стали на изменение ев механических свойств. Опыты проводили на плоских микрообразцах с поперечным сечением 1x3 мм [1]. Образцы выдерживали на многопозиционной установке, позволяющей прикладывать растягивающую нагрузку одновременно к 24 образцам [2]. После старения определяли предел прочности Ов, условный предел текучести ао,2 и относительное удлинение б при различных температурах. [c.103]

Применяемая методика контроля механических свойств отливок не всегда дает достаточно представительные результаты. Имели место случаи, когда отливки, удовлетворительно прошедшие все виды механических испытаний на заводе, не проходили по требованиям МВН 632-63 при повторных испытаниях на тепловых электрических станциях. Особенно это относится к испытаниям на ударную вязкость хромомолибденованадиевых сталей. [c.161]

В металле труб, имеющем в исходном состоянии свойства на нижнем пределе требований технических условий, механические свойства после эксплуатации могут оказаться ниже требований технических условий для исходного состояния. Допускается снижение прочностных свойств не более чем на 30 МПа. Более резкое разупрочнение недопустимо, так как оно может быть связано с преждевременным наступлением третьей стадии ползучести. Пластические свойства металла при комнатной температуре изменяются слабо. Ударная вязкость хромомолибденованадиевых сталей при комнатной и рабочей температурах остается неизменной при наработке до 100 тыс. ч. [c.219]

Таблица 5.10. Механические свойства хромомолибденовых и хромомолибденованадиевых сталей

Рассмотрение начнем с анализа превращений, которые происходят в ферритных зернах перлитных жаропрочных сталей — наиболее мягкой и податливой структурной составляющей. Феррит упрочнен из-за растворения в нем углерода, молибдена, хрома и ванадия. В теле ферритных зерен имеются мелкодисперсные карбиды. Их роль особенно велика в упрочнении феррита хромомолибденованадиевых сталей. Мелкие карбиды, равномерно распределенные в ферритной матрице, затрудняют пластическую деформацию, так как препятствуют движению дислокаций. При коагуляции карбидов их количество уменьщается, а размеры увеличиваются. Препятствий для движения дислокаций становится меньше. Это явление в значительной степени объясняет изменение механических свойств перлитных сталей. В процессе эксплуатации ферритная матрица обедняется легирующими элементами из-за ухода их в карбидную фазу. Изменяется фазовый состав карбидов. [c.162]

Низко- и среднелегированные, хромомолибденовые и хромомолибденованадиевые стали способны сохранять повышенные механические свойства при температуре до 570 °С. Теплоустойчивость этих сталей обусловлена легированием хромом и молибденом в количествах выше критического отношения Ме/С. Эго приводит к тому, что значительная доля легирующих элементов находится в твердом растворе. При этом он упрочняется и затрудняются процессы диффузии и самодиффузии химических элементов при повышенных температурах. С другой стороны, при легировании хромом, а особенно молибденом и ванадием, образуются специальные карбиды этих элементов или комплексные карбиды на основе этих элементов. Такие карбиды имеют повышенную устойчивость к коагуляции при нагреве. Этот фактор также положительно влияет на сохранение свойств низкоуглеродистых хромомолибденовых и хромомолибденованадиевых сталей при повышенных рабочих температурах. [c.204]

Применение конструкционных низколегированных сталей повышенной и высокой прочности, теплоустойчивых и жаропрочных хромомолибденованадиевых, нержавеющих хромоникелевых сталей, биметаллов и композиционных материалов для изготовления аппаратов актуализирует проблему механической неоднородности. Механическая неоднородность, заключающаяся в различии механических характеристик зон (шва Ш, зоны термического влияния ЗТВ и основного металла) сварного соединения, является, с одной стороны, следствием локализованных температурных полей при сварке структурно-неравновесных сталей, с другой - применения технологии сварки отличающимися по свойствам сварочных материалов с целью повышения технологической прочности. [c.93]

Более высокие механические свойства имеет хромомолибде-нованадиевая сталь 20ХМФЛ, применяемая при температуре 580° С, которая является пока предельной для перлитных сталей. Следует отметить, что при 580° С величина сгв-ю составляет всего около 70 Мн м . Для температуры пара до 565° С ЛМЗ рекомендует также хромомолибденованадиевую сталь 15Х1М1ФЛ перлитной структуры. [c.401]

Металл перлитного шва в зависимости от его легированности, термического режима сварки и режима отпуска существенно меняет свои свойства. Малоуглеродистые швы обеспечивают необходимые прочность и пластичность непосредственно в исходном состоянии после сварки. Хромомолибденовые швы при наличии подогрева и замедленного остывания конструкций с относительно небольшой толщиной свариваемых элементов также могут иметь необходимые механические свойства непосредственно после сварки,- В то же время при сварке изделий из хромомолибденовых сталей относительно большой толщины (<15—20 jti-и), а также изделий из хромомолибденованадиевых сталей даже при наличии подогрева не удается обеспечить приемлемого уровня пластичности и tsoo-ударной вязкости металла шва. Поэтому указанные сварные конструкции должны после сварки подвергаться обязательному отпуску. [c.27]

Широко используют в паротурбостроении хромомолибденовые стали 15ХМ и 20ХМ, а также хромомолибденованадиевые стали, например теплоустойчивую феррито-перлитную сталь 20ХМФЛ, предназначенную для длительной работы при температурах до 540° С. Сталь не склонна к механическому старению и тепловой хрупкости и обладает стабильными механическими свойствами после весьма длительной выдержки при рабочей температуре. Особенностью этой стали является необходимость строгого регулирования скорости охлаждения отливки при термической обработке во избежание получения низкой ударной вязкости лри комнатной температуре. [c.7]

В сертификатах, кроме данных о химическом составе, указанных в табл. 2. I. 1 и 2.2.1, должны быть отражены обязательные данные о механических свойствах и результатах технологических испытаний и металлографических исследований, которые проводятся от партии труб или поковок, обусловливаемой соответствующими ГОСТ или ТУ, за исключением труб, предназначенных для камер и паропроводов котлов на рабочее давление более 100 ата и испытываемых потрубно хромомолибденованадиевые трубы испытываются на ударную вязкость потрубно. Сертификаты должны отражать проведение 100%-ного контроля труб с помощью УЗД или иных равноценных методов дефектоскопии без разрушения. [c.251]

Оптимальное сочетание механических свойств изделий из перлитных жаропрочных сталей достигают при нормализации (или закалке) с последующим высокотемпературным отпуском. При этом образуется мелкодисперсная ферритокарбидная смесь, а в хромомолибденованадиевых сталях, особенно при закалке, появляется также и бейнитная структура. [c.318]

Сталь 25Х1М1Ф — конструкционная хромомолибденованадиевая. Ее применяют для изготовления дисков и роторов с рабочей температурой до 535° С. Она обладает высокой жаропрочностью. Крупные поковки из этой стали получают оптимальные механические свойства после двойной нормализации с высоким отпуском. [c.193]

В табл. 17 приводятся данные из работы Н. А. Мин-кевич и А. М. Борздыки [771 по влиянию режима термической обработки на механические свойства хромомолибденованадиевой стали марки ЭИ152, содержаш,ей 0,13% С, 0,33% Si, 0,3% Мп, [c.71]

Трещины по околошовной зоне, имеющей пониженное сопротивление ползучести, развиваются при температурах выше 500 °С. Трещины образуются в зоне термического влияния сварки на расстоянии 2—4 мм от линии сплавления, развиваясь параллельно ей либо отклоняясь в основной металл. Такие трещины развиваются с наружной стороны сварного соединения по кольцевому периметру щва, Наличие мягкой малопрочной прослойки шириной 0,5—2 мм является характерной особенностью сварных соединений из термически упрочняемой хромомолибденованадиевой стали. Механические свойства металла таких соединений обычно удовлетворительные. Трещины по мягкой прослойке распространяются интеркристаллически и развиваются довольно медленно (за 70—100 тыс. ч). Основная причина таких повреждений — действие напряжений, превышающих допустимые и обусловленных конструктивными концентраторами напряжений (сварные соединения литых деталей с трубами, соединения элементов разной толщины, угловые щвы тройников), нарушениями трассировки и неправильной работой опорно-подвесной системы трубопроводов. Меры по предупреждению таких повреждений — снижение концентрации напряжений и улучшение условий эксплуатации трубопроводов. [c.226]

Наиболее сильное падение предела выносливости имеет место у хромистой стали А. Хромомолибденованадиевая сталь обнаружила меньшее понижение предела выносливости, что, вероятно, связано с наличием в ее составе молибдена. Положительное влияние молибдена на сохранение механических свойств при паводороживании в сероводородсодержащих средах отмечалось нами ранее (раздел 3.3). [c.260]

Жаропрочность низколегированных хромомолибденованадиевых перлитных сталей повышается после холодной пластической де( юрмации до 15% при допустимом уровне пластических свойств. Различное влияние оказывают при изготовлении гибов пластические деформации в пределах 7, 15, 25, 40% на изменение структуры и физико-механических свойств стали 12Х1МФ. Холодная де( юрмация на величину выше 25% снижает жаропрочность и особенно пластичность [22]. При гнутье следует также учитывать, что иногда в процессе изготовления некоторых труб, например, продольносварных газопроводных большого диаметра металл подвергается наклепу при обжатии и изгибе. [c.34]

При относительно небольшой разнице в легировании свариваемых перлитных сталей предельная рабочая температура сварного стыка может быть допущена близкой к предельной для менее легированной стали. Поэтому например, в соединениях углеродистой стали с хромомолпбденовой сталью, содержащей до 1% хрома и 0,5% молибдена, или низколегированными конструкционными сталями максимальная рабочая температура определяется таковой для углеродистой стали п составляет 400—450°С. При этих темнературах мо кно не опасаться заметного развития диффузионных прослоек в зоне сплавления хромо-молибденовой стали со швом. Точно так же сварные соедпнения хромомолибде-новой стали с хромомолибденованадиевой илп 5%-ной хромистой сталью могут успешно эксплуатироваться до температур 500—520°С в соответствии с условиями работы изделий из хромомолибденовой стали. Механические свойства и длительная прочность таких соещшений находятся иа уровне свойств сварных соединений однородных сталей. [c.203]

Сталь 25Х1М1Ф — конструкционная хромомолибденованадиевая. Ее применяют для изготовления дисков и роторов, работающих.при температуре до 540° С. Она обладает высокой жаропрочностью. Крупные поковки из этой стали имеют оптимальные механические свойства после двойной нормализации с высоким отпуском первую нормализацию проводят от температуры 970— 990° С с последующим отпуском при 710—730° С вторую — от 930—950° С с последующим отпуском при 690—700° С. Длительность отпуска от 2 до 3 ч. [c.177]

Оптимальное сочетание механических свойств изделий из перлитных жаропрочных сталей достигается применением нормализации (или закалки) с последующим высокотемпетуриым отпуском. При этом обеспечивается структура, состоящая из дисперсной ферритокарбидной смеси. У хромомолибденованадиевых сталей, особенно в случае применения закалки, появляется бей-нитная структурная составляющая. [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...