Тугоплавкие Механические свойства

Наибольший практический интерес представляют свойства тугоплавких металлов при высоких температурах. Однако для характеристики этих металлов как конструкционных материалов имеет значение изменение механических свойств в широком диапазоне температур. Характерные температурные зависимости предела прочности при растяжении и пластических характеристик различных тугоплавких металлов в рекристаллизован-иом состоянии приведены на рис. 384. Как и следовало ожидать, [c.525]

Проведение спекания в условиях, когда входящий в композицию легкоплавкий компонент образует при спекании жидкую фазу, активизирует усадку и обеспечивает получение заготовок с малой или даже нулевой пористостью, с высокими физико-механическими свойствами. С этой же целью, например, применяют пропитку тугоплавких материалов серебром или медью при производстве электро-контактных деталей. [c.424]

Механические свойства некоторых тугоплавких металлов приведены в табл. 13.19. [c.228]

Механические свойства некоторых тугоплавких металлов (при температуре 20°С) [c.228]

Химический состав и механические свойства некоторых сплавов на тугоплавкой основе приведены в табл. 13.20. [c.228]

Химический состав и механические свойства некоторых сплавов на тугоплавкой основе [c.228]

РАЗДЕЛ I. ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ЖАРОПРОЧНЫХ И ТУГОПЛАВКИХ МЕТАЛЛОВ Глава 1. Кристаллическое строение металлов и сплавов [c.16]

При изготовлении литых деталей в двигателестроении для авиации и космических кораблей, буровых установок применяются многообразные металлы и сплавы особого назначения (жаропрочные, жаростойкие, износостойкие и др.). Как правило, свойства чистых жаропрочных металлов соответствуют одновременно всем этим требованиям. Определенным и заданным физико-механическим свойствам отвечают специальные сплавы на основе жаропрочных металлов, легированные тугоплавкими элементами. [c.30]

При легировании сталей тугоплавкими элементами (Сг, W, Ti, Мо) значительно повышаются конструкционные показатели и фи-зико-механические свойства, износостойкость, жаропрочность и жаростойкость и другие свойства. [c.44]

Рений по комплексу физико-механических свойств является уникальным металлом. Ниже приводятся важнейшие его физические свойства. По тугоплавкости рений занимает второе место по- [c.96]

Рекристаллизованный рений имеет относительное удлинение <) = 25 - 28%, вольфрам в том же состоянии хрупок (<5 = 0). Однако механические свойства рения, так же, как других тугоплавких металлов, в сильной степени зависят от его чистоты. В табл. 24 показано влияние газов на механические свойства (при растяжении) плавленого рения. [c.97]

Различают легкоплавкие (мягкие) и тугоплавкие (твердые) припои. Эта классификация основана на различии температуры плавления и механических свойств. Легкоплавкие припои имеют температуру плавления до 400° С и низкие механические свойства как правило, предел прочности не превышает 70 Мн/м (7 кгс/мм ). Тугоплавкие припои имеют температуру плавления выше 500° С и предел прочности при разрыве более 500 Мн/м [c.253]

Для рения характерно уникальное сочетание физико-механических свойств высокая прочность, жесткость (высокий ), пластичность, исключительная упругость, тугоплавкость, коррозионная стойкость и высокая эмиссионная способность. [c.142]

Магний применяется для десульфурации никеля потому, что он образует с серой тугоплавкий сульфид магния, практически нерастворимый в никеле. Сульфид магния располагается внутри зерен в виде отдельных включений и не оказывает вредного влияния на механические свойства никеля. [c.254]

В работах [408, 430—433] изучено влияние прочности связи частиц матрицей, а также пластичности матрицы на хрупко-пластичный переход в ОЦК-металлах. Обобщенная схема хрупко-пластичного перехода материалов на основе тугоплавких ОЦК-металлов приведена в [95]. Схематично температурная зависимость механических свойств ОЦК-металлов, упрочненных частицами, на которой указаны области хрупкого и пластичного разрушения, а также хрупко-пластичного перехода, приведена на рис. 5.16. [c.208]

Одним из способов улучшения механических свойств тугоплавких металлов является термическая обработка в вакууме [1—4]. Имеется много данных по влиянию вакуумного отжига на температуру хрупко-пластичного перехода вольфрама, однако они весьма противоречивы [3—6]. Противоречивость данных можно объяснить как влиянием различного исходного структурного состояния и чистоты исследуемых металлов, так и различными условиями вакуумного отжига и способами оценки пластичности. Известно [1, 2], что чистота вакуума при отжиге может сильно сказываться на результатах последующих испытаний. Особенно сильное влияние могут оказывать углеродсодержащие соединения, которые, разлагаясь на поверхности образцов, могут образовывать карбиды [1]. [c.59]

Для определения и изучения механических свойств материалов в малых объемах перспективными и порой единственно возможными являются методы исследования твердости, микротвердости, испытания малых образцов на растяжение. Условно эти испытания могут быть отнесены к микромеханическим методам исследования свойств материалов [121, 128, 166, 205]. Развитие методов изучения прочности тугоплавких металлов при температурах, в 2—3 раза превышающих освоенный в испытательной технике уровень (до 1300 К), явилось весьма сложной задачей, решение которой потребовало преодоления больших конструкторских и методических трудностей. Было осуществлено создание комплекса новых специальных высокотемпературных установок повышенной точности, исключающих влияние на испытываемые образцы вредных побочных явлений испарения и окисления материалов, трения в направляющих и в уплотнениях микромашин, нагрева силоизмерительных устройств, вибрации частей установок и здания, а также многих других факторов. [c.4]

Для изучения механических свойств тугоплавких материалов при высоких температурах созданы системы [125, 152], обеспечивающие получение весьма высоких температур при использовании электрических печей сопротивления. [c.11]

Писаренко Г. С., Харченко В. К., Дубинин В. П. и др. Исследование механических свойств тугоплавких материалов при высоких температурах в вакууме и инертной среде.— В кн. Термопрочность материалов и конструкционных элементов Материалы III Всесоюз. совещ. Киев Наук, думка, 1965, с. 7—13. [c.200]

НЕКОТОРЫЕ ФИЗИКО-ХИМИЧЕСКИЕ И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ВЫСОКОПЛАСТИЧНЫХ ПРИПОЕВ ДЛЯ ПАЙКИ ТУГОПЛАВКИХ СТЕКОЛ [c.48]

Одним из новых и исключительно перспективных направлений в получении металлов с важными для практики сочетаниями свойств, в частности сочетанием высоких прочности и пластичности, является разработка технологии металлов высокой степени чистоты. Обнаружено, что на механические свойства ряда металлов решающее влияние оказывают ничтожные в количественном отношении примеси. Избавление от этих примесей позволяет принципиально улучшить свойства металла. Ярким примером могут служить тугоплавкие металлы и в первую очередь W, Мо, Сг, Та, Nb, считавшиеся до недавнего времени хрупкими (хладноломкими), а также [c.297]

При обработке деталей из ниобия и тантала и их сплавов чаш,е, чем при обработке заготовок из других тугоплавких металлов, применяют быстрорежущие сплавы. Можно сказать, что ниобий имеет механические свойства примерно такие же, как и сталь с содержанием углерода 0,15%. Скорости резания должны быть в 2,5 раза меньше, чем для такой стали, вследствие невысокой теплоемкости и большой адгезионной способности. [c.39]

Прочностные свойства нитридов изучены недостаточно. Имеющиеся в литературе сведения о механических свойствах (табл. 31 и 32) этих соединений свидетельствуют о том, что они обладают меньшей прочностью по сравнению с другими тугоплавкими бескислородными соединениями. [c.430]

Для удовлетворения этих требований создано много сплавов на основе различных металлов. Количество новых сплавов непрерывно растет. Большие возможности открываются благодаря широкому внедрению в машиностроении тугоплавких, редких и редкоземельных металлов, которые обладают уникальными фи-зико механическими свойствами. [c.3]

Технологические пробы 6 — 245 Металлы тугоплавкие 4 — 969 Физико-механические свойства 4 — 269 [c.152]

Физико-механические свойства тугоплавких металлов [21] [c.269]

Физико-механические свойства тугоплавких металлов приведены в табл. 22. [c.269]

Для компонентов, взаимно реагирующих друг с другом с образованием небольшого количества жидкой фазы (карбид вольфрама— кобальт, вольфрам-никель), можно получить очень высокую плотность (близкую к теоретической) и механические свойства не ниже, чем у литых сплавов. В этих случаях более легкоплавкий компонент входит в сплав в количестве 5—2 /о (объёмных) и спекание ведётся при температуре несколько выше точки плавления легкоплавкого металла или раствора тугоплавкого металла в легкоплавком. Введение таких компонентов позволяет получать прочные и плотные сплавы при низких температурах спекания (во многих случах порядка до 500/о точки плавления основного компонента). [c.544]

При сравнении механических свойств с данными теоретических расчетов получается, что тсорстинсскаи прочность во много раз превышает практическую прочность металлов. Так, например, теоретический предел прочности железа, полученный расчетным путем (исходя из сил сцепления и теплоты сублимации), равен 56000 МПа, в то время как практический предел прочности железа равен 280 МПа, т.е. превышает в 200 раз, а для некоторых тугоплавких ме1аллов превышает даже в 1000 раз. [c.25]

В настоящее время возможности повышения жа юпрочности никелевых сплавов с равноосной структурой за счет их легирования тугоплавкими металлами приближается к пределу. Таким образом, от кристаллического строения лопаток зависят механические свойства и жаропрочность при высоких температурах. [c.418]

Для придания необходимых физико-механических свойств в оксидную пленку могут вводиться находящиеся в электролите нерастворимые в воде в этих условиях металлы, а также мелкодисперсные тугоплавкие соединения (карбиды, бориды, нитриды) и окислы за счет электрофоретической доставки их на анод. Образование пленок происходит в локальных объемах порядка 10 см при температуре пробойного канала 2000 К и скорости охлаждения 10 - 10 градус/с. По такому принципу формируются керамические покрытия, применяемые для повышения коррозионной и термической стойкости алюминиевых деталей. Керамические покрытия пол чают из водных растворов силикатов щелочных металлов, например из 3-4-модульного силиката натрия (концентрация 0,1-0,2 М), они представляют собой шпинели AlSiOj, сформированные при анодировании в режиме искрового разряда (напряжение 350 В). Дегидратация и спекание силикатов на аноде происходят в результате искрового пробоя окисного слоя, образующегося при анодировании алюминия. При электролизе на аноде происходит разряд гидроксил-ионов I. силикатных мицелл, а также образуются окислы [c.124]

Никель отличается высокими механическими свойствами, коррозионной стой-хостью, тугоплавкостью и особыми физическими свойствами (ферромагнитостью, магинтострикцией, высокими электровакуумными характеристиками). [c.251]

Всесторонние структурные исследования и анализ влияния различных структурных состояний на механические свойства тугоплавких металлов и сплавов с ОЦК-решеткой были выполнены В. И. Трефиловым, Ю. В. Миль-маном, С. А. Фирстовым с сотрудниками [9, 28]. [c.122]

Как правило, экспериментальные значения свойств хорошо согласуются с представлениями об идеальной поверхности раздела. Значения модуля упругости подчиняются правилу смеск [48]. Из-аа ряда синергических эффектов прочность композитов алюминий—бор может на 20—30% превышать расчетные значения [42, 81]. Однако лишь несколько исследователей проводили структурный анализ [5, 32, 82]. Блюхер и др. [5], исследуя поверхность раздела в композите алюминий—бор после изготовления, не обнаружили на ней следов взаимодействия (рис. И). В композите А17075—бор Свенсон и Хэнкок [82], а также Хэнкок [32] наблюдали четкие поверхности раздела, на которых отсутствовали микропоры, но имела место сегрегация выделений (она наблюдалась и на границах зерен в матрице). В непосредственной близости от границ зерен в матрице располагались зоны, свободные от выделений у поверхностей раздела они отсутствовали [82]. Субструктура поверхностей раздела в системах тугоплавкий металл — карбид металла исследована сравнительно мало это направление развивается медленнее, чем исследование механических свойств [9, 21, 55—57, 60, 63—65]. [c.245]

Некоторые физико-хнмические и механические свойства высокопластичных припоев для пайки тугоплавких стекол. В. С. Ж У равлев, В. А. Конд-р а Ц к и й, В. Н. Я с т р е б о в, В. Е. Афонькин. Физическая химия конденсированных фаз, сверхтвердых материалов и их границ раздела. Наукова думка , К-, 1975, с. 48—51. [c.223]

Титановые сплавы обладают максимальной удельной прочностью по сравнению со сплавами на основе других металлов, достигающей 30 км и более. В связи с этим трудно подобрать армирующий материал, который позволил был создать на основе титанового сплава высокоэффективный композиционный материал. Разработка композиционных материалов на основе титановыг сплавов осложняется также довольно высокими технологическими температурами, необходимыми для изготовления этих материалов, приводящими к активному взаимодействию матрицы и упрочни-теля и разупрочнению последнего. Тем не менее работы по созданию композиционных материалов с титановой матрицей проводятся, и главным образом в направлении повышения модуля упругости, а также прочности при высоких температурах титановых сплавов. В качестве упрочнителей применяются металлические проволоки из бериллия и молибдена. Опробуются также волокна из тугоплавких соединений, такие, как окись алюминия и карбид кремния. Механические свойства некоторых композиций с титановой матрицей приведены в табл. 58. Предел прочности и модуль упругости при повышенных температурах композиций с молибденовой проволокой показаны в табл. 59. [c.215]

Износостойкие и жаропрочные покрытия. Композиции, содержащие тугоплавкие керамические частицы, упоминаются в обзорных статьях, патентах и специаль-ных работах [1, с. 61—69 107 134]. При этом отмечается их высокая термическая стойкость и хорошие механические свойства. Так, покрытие Ni—Si с содержанием Si 35—50% (об.) может кратковременно работать до 2600 °С. Аналогичное покрытие при толщине 200 мкм прочно сцепляется со сталью и сохраняет твердость до 260 °С. Слой кермета толщиной 25 мкм а стали деформируется без излома при ударе специальным стальным шаром. При многократном погружении изделия с покрытием Ni—Si в воду после нагрева его до 650 °С трещин не образуется (хромовое П01врытие при этом растрескивается и расслаивается). Износостойкое покрытие эффективно и для защиты изделий из алюминиевых сплавов. [c.120]

Рис. 4.84. Зависимость механических свойств сплавов на основе тугоплавких металлов от температуры 7 — i — б, J — ф, 4 — длительная прочность за 100 часов янжний индекс при цифрах I, 2. 3, 4 обозначает номер сплава (всего шесть сплавов сплав 1 — 60% V 4- 40% Nb (дуговая плавка наклепан и отожжен при 1100 °С), сплав 2 — Nb + 15% W + 5% Мо +1% Zr (дуговая плавка, наклепан), сплав 3 — Мо + 1,27% Тт -Ь 0,29% Zr 4- 0,3% С (дуговая плавка, наклепан, отпуск для снятия напряжения), сплав — Мо + 20% Re (дуговая плавка, рекристаллизован), сплав 5 — Та + 10% W (дуговая плавка, наклепан), сплав в — W -Ь 30% Re (дуговая плавка, рекристаллизован) (Новые материалы в технике, под. ред. Е. Б. Тростянскр( , Б. А. Калачева, С. И. Сильвестровнча, Химия , 19641,

Нннсе приводится информация о механических свойствах тугоплавких металлов в монокристаллическом и -для сравнения в поликристаллическом состояниях. [c.332]

В табл. 4.17 представлены механические свойства моно- и поликристаллов пяти тугоплавких металлов с объемноцентриро 1ан1 ой кубической решеткой при растяжен 1и и изгибе. [c.332]

Из тугоплавких металлов значительный интерес представляют молибден и его сплавы, вольфрам, хром, Колумбии и тантал. Молибден обладает хорошими механическими свойствами при высокой температуре и низким коэффициентом теплового расширения. Коэффициент трения молибдена по молибдену при температуре 480° С составляет примерно 1. С увеличением температуры он уменьшается, составляя 0,3 при температуре 649° С. Свыше 760° С коэффициент трения быстро увеличивается. Такое изменение объясняется тем, что окисная пленка МоОз образуется при температуре свыше 482° С, а при температуре более 760° С пленка МоОз разрушается, и ее смазываюш,ее действие прекращается. Антифрикционные свойства несмазанного вольфрама во многом совпадают с молибденом, однако он сильно подвержен окислению. Механические свойства хрома более низкие, чем у других тугоплавких материалов, он менее подвержен окислению, коэффициент трения его ниже, чем у вольфрама и молибдена. Из специальных сплавов используют сплавы на железной основе, которые применяют до температуры не более 540° С. [c.204]

Междендритные объемы, как правило, обогащены примесями легкоплавких элементов, окислов, сульфидов, некоторых фаз и легирующих элементов (Мо, Сг, Ti, А1, В, S, Р, Si, С), которые при застывании понижают температуру плавления никеля или основного твердого раствора сплава. Ввиду меньшей прочности и пластичности междендритных объемов разрушение при высоких температурах происходит в большинстве случаев именно в этих местах. По осям дендритов наблюдается обогащение более тугоплавкими элементами и фазами, образующимися в процессе застывания. Поэтому применение высокотемпературной закалки способствует частичному более равномерному перераспределению легирующих элементов, но мало влияет на величину зерна. Высокотемпературный нагрев с последующим старением благоприятствует равномерному выделению упрочняющих фаз, повышая механические свойства сплава (сочетание прочности и пластичности) и эксплуатационную надежность детали. Выделение фаз может иметь место не только при длительном старении, но для сложнолегированных сплавов с Ti, А1, W, Мо и в процессе охлаждения (на воздухе). Поэтому количество и ([юрма распределения фаз, а следовательно, п [c.215]

Тугоплавкие карбиды, обладая высокой температурой плавления, исключительной твёрдостью, значительной износоустойчивостью и стойкостью против химического воздействия кислот и щёлочей, обеспечивают твёрдым сплавам высокие физико-механические свойства. [c.247]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...