Упрощенный расчет соединений

Упрощенный расчет соединений [c.39]

УПРОЩЕННЫЙ РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ [c.39]

Упрощенный расчет соединений внахлестку с поперечными швами, основанный на предположении о равномерном распределении усилий между швами, не всегда соответствует условиям их [c.117]

Упрощенный расчет статора, применяемый при его предварительном проектировании, основан на ряде допущений. Пояса статора считают жесткими и их деформацию не учитывают. В первом приближении не учитываются деформации в соединении поясов с колоннами. По окружности статора учитывается только изменение тех нагрузок, которые направлены по оси г. Поперечные силы и возникающие от них моменты не учитываются, так как предполагается, что эти нагрузки воспринимаются бетоном. [c.78]

Упрощенный расчет распределения нагрузки в паяных соединениях валов, шпоночных и шлицевых соединениях, зубчатых передачах и муфтах также может быть выполнен на основе их стержневых моделей. [c.28]

В заключение отметим, что модели фланцев в виде круглых пластинок-использовались и ранее для упрощенных расчетов фланцевых соединений (без решения контактной задачи). [c.114]

Упрощенный расчет. Для приближенной оценки несущей способности резьбовых соединений при высоких нагрузках можно использовать решения, основанные на стержневых моделях. Рассмотрим резьбовое соединение типа болт—гайка (см. рис. 4.4). Условие совместности деформаций остается таким же, как и при работе материала в упругой области [c.121]

Упрощенная схема контакта фланцев. Расчет соединений с полосовым стыком можно существенно упростить, если контактные нагрузки на стыке фланцев заменить силой Рд, приложенной в центре давления — точке О (см. рис. 9.2, а), абсцисса которой [c.280]

Проведен расчет параметров режима работы насосной станции и участка нефтепровода при параллельной (или последовательной) работе нескольких насосов с помощью комплексной схемы замещения станции, которая в этом случае состоит из М соединенных параллельно (или последовательно) эквивалентных схем замещения отдельных насосов. Построение суммарной характеристики насосной станции ведется или в системе именованных единиц, или в единой системе относительных базовых единиц. Базовыми можно выбрать произвольные параметры или (для упрощения расчетов) номинальные параметры одного из ЦН. [c.24]

Расчет соединений. При нагружении соединения вращающим моментом Т в сечениях штифта А-А и Б-Б (рис. 8.5, а, б) возникают напряжения среза, а на цилиндрических поверхностях контакта штифта с деталями соединения возникают напряжения смятия (давление). Для упрощения расчетов принимают, [c.181]

Передаваемый соединением вращающий момент может быть определен по условию прочности на смятие поверхностей контакта. Рассмотрим в качестве примера расчет профильного соединения квадратного сечения (рис. 8.8). Для упрощения расчета предполагаем, что соединение беззазорное и ненапряженное, а возникающие от вращающего момента Т напряжения смятия (давление) распределяются на гранях по закону треугольника (рис. 8.9). Из условия равновесия приложенного к соединению [c.185]

Статический расчет крановых металлических конструкций проводят с помощью методов строительной механики. В расчете используют принцип независимости действия сил. Расчетные нагрузки в элементах металлоконструкций определяют как для пространственных систем. Однако можно применять упрощенный расчет, расчленяя пространственную конструкцию на отдельные плоские системы (главная балка или главная ферма, вспомогательные фермы, концевые балки и др.) и каждую из этих систем рассматривать нагруженной силами, действующими в соответствующих плоскостях. Силы в стержнях определяют либо графическим способом (построением диаграммы Максвелла- Кремоны), либо аналитическими способами, рассматривая сварные и клепаные соединения как шарниры, передающие силы только по осям стержней без возникновения изгибающих моментов. [c.499]

При контроле качества сварных соединений монтируемых конструкций наибольшее применение нашли призматические искатели. Упрощенный расчет таких искателей производится с использованием теории мнимого излучателя. На основании расчета должны быть выбраны оптимальные параметры искателя. Последние зависят от размеров, формы и материала призмы (рис. 43). [c.71]

Основные виды соединений показаны на рис, 1, Для предварительного выбора размеров деталей и для проверки прочности неответственных соединений проводят упрощенный расчет. [c.39]

Для упрощения расчета и принимая во внимание, что в силу некоторой овальности дыр нет плотного соприкасания поверхностей заклепки и листа, а также учитывая, что напряжения смятия распределяются резко неравномерно (рис. 54), берут площадь смятия одной заклепки меньше, именно = db. При наличии п заклепок в соединении расчетная формула на смятие будет [c.92]

УПРОЩЕННЫЙ РАСЧЕТ РЕЗЬБОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ НА ПРОЧНОСТЬ [c.126]

Упрощенный расчет резьбовых соединений [c.525]

Для упрощения расчета клиновых врезных щпонок принимают, что при передаче шпоночным соединением крутящего момента Т напряжения смятия по ширине поверхности контакта рабочих граней шпонки с валом и ступицей распределяются по закону треугольника (рис. 8.4,6). В этом случае передаваемый ступицей крутящий момент Т складывается из момента нормальной силы Р между ступицей и шпонкой, момента силы трения /F между ступицей и шпонкой, где / — коэффициент трения между ними, и момента силы трения /Т между ступицей и валом, где / — коэффициент трения между ними. Приближенно можно [c.107]

Для упрощения расчетов конус заменяют полым цилиндром, наружный диаметр О которого равен среднему диаметру конуса. В простейшем случае для соединения, показанного на рис. 3.38, а, [c.61]

Расчет затянутого болта без внешней нагрузки. Характерным примером такого соединения может служить болтовое крепление герметичных крышек, люков и т. п. (рис. 64). При затяжке болт испытывает напряжение растяжения и напряжение скручивания от приложенного усилия к гаечному ключу. Следовательно, в поперечном сечении болта возникают два внутренних силовых фактора продольная сила Р, равная усилию затяжки, и крутящий момент, равный моменту в резьбе. Следовательно, надо рассчитывать болт на сложное сопротивление. Для упрощения расчет можно производить с достаточной точностью на растяжение, а влияние кручения практически в этом случае будем учитывать (для метрической резьбы) увеличением расчетной нагрузки в 1,3 раза. Следовательно, уравнение прочности [c.72]

Подшипниковая втулка запрессована в металлический корпус. После запрессовки внутренний диаметр пластмассовой втулки растачивается, поэтому величину изменения внутреннего диаметра втулки после ее запрессовки в отверстие корпуса с натягом не учитываем. Внутренний диаметр втулки й = 52 мм, длина соединения / = й= Ъ2 мм принимаем оптимальную толщину стенки, равную 5=1 + 0,05 = = 1 + 0,05-52 = 1 + 2,6 г=а 4 мм (округляем для упрощения расчетов). [c.215]

Применяющийся в настоящее время упрощенный расчет прочности сварного соединения впритык с угловыми швами основан на допущении о равномерном распределении напряжений. Однако полученные экспериментальные данные свидетельствуют о наличии в этом случае более сложной закономерности. [c.45]

Обычно расчет сварных нахлесточных соединений производится, исходя из предположения о равномерном распределении усилий. Однако более точные расчеты, производимые с учетом разницы деформаций отдельных элементов, показывают, что такое предположение не всегда соответствует условиям работы сварных соединений и поэтому применение упрощенных расчетов в ряде случаев может привести к значительной ошибке. [c.48]

Рис. 14. Эпюры напряжений в различных сечениях модели соединения впритык (прямыми линиями указаны эпюры, соответствующие упрощенному расчету)

Для упрощения расчета основных касательных напряжений по формуле (V. 59) угловой шов необходимо заменить ступенчатым выступом, который для соединения по рис. 51 можно принять состоящим из двух ступеней (ввиду относительно большого размера шва на данной модели). [c.113]

Эпюра касательных напряжений (рис. 74, б) является криволинейной, но для упрощения расчета она может быть разбита на отдельные участки и заменена рядом прямолинейных эпюр. Это позволяет для вычисления местных напряжений использовать готовые формулы ( 1.8), ( 1.9), ( 1.11), ( 1.12), ( 1.14), ( 1.15). При этом для учета действия прямоугольной части эпюры касательных напряжений применяются формулы ( 1.8) и ( 1.9), а для учета действия треугольных частей эпюры касательных напряжений, расположенных вблизи рассматриваемой точки, применяются формулы ( 1.11) и ( 1.12). Влиянием других треугольных частей эпюр касательных напряжений в данном случае можно пренебречь, так как они малы и расположены на достаточном удалении от рассматриваемых точек соединения. [c.159]

Полное осреднение позволяет избавиться от особенностей ядра MQP, повышает устойчивость решения, дает возможность резко увеличить размеры сечений элементов и снизить их число. Для обмотки с равномерным распределением тока можно вообще взять один элемент Т. Это особенно удобно для многовитковых обмоток, которые с небольшой погрешностью часто можно заменить тонкими соленоидами. Кроме упрощения расчета это дает возможность легко учитывать внешние соединения обмоток (рис. 2.21). [c.85]

В упрощенном расчете соединения можно принять х — = 0,2. ь0,25 и, задавшись числом болтов и значениями у,-, найти по внешней нагрузке величину F6max Диаметр болта затем находят по формуле (32.12). [c.522]

При небольших толщинах еоединяем(.1х деталей (к , Ъа) конус заменяют для упрощения расчетов полым цилиндром. Податливость соединения, показанного на рис. 7.25, а, при tga = 0,5 [c.114]

Упрощенный расчет наиболее распространенных прямобочных соединений с зубчатыми колесами можно проводить по допускаемым давлениям [о1усл = = [о] rfv (табл. 8.3), в которых учтены напряжения от радиальных сил F и смещение е середины зубчатого венца относительно середины шлицевого участка ступицы. Действие других источников нагружения можно заменить введением небольшого дополнительного коэффициента запаса прочности учитывая, что основной коэффициент запаса в табл. 8.3 принят 1, 3. [c.136]

Например, в упрощенном расчете групповых резьбовых соединений (см. гл. 3) соединяемые детали заменяют эквивалентными по жесткости на растяжение (сжатие) коническими втулками (рис. 1.3). Для такой стержтгевой (одномерной) модели деталей связь перемещений и действующих сил можно принять в виде [c.10]

В упрощенном расчете нахлесточных сварных соединений (рис. 3.1) полагают, что соединяемые детали являются абсолютно жесткими. В этом случае коэффициент а, отражающий податливость листов, будет небольшим, соответственно малым будет и коэффициент рр. Тогда h 3p/ iJl, а shPp/ ijPp/ и из формулы (2.13) следует, что [c.41]

Учет местной податливости в зонах контакта. В работе [9] был рассмотрен способ учета местной податливости в узких кольцевых зонах контакта с нераскрытым стыком при расчете конструкции методом строительной механики оболочек и колец. При этом были использованы коэффициенты местной податливости, полученные в [10] численным методом осесимметричной теории упругости. Применительно к корпусной конструкции с фланцевым соединением, содержащим два нажимных кольца, стянутые длинными шпильками, было показано, что пренебрежение контактными моментами приводит к существенному занижению жесткости корпусных оболочечных конструкций и завышению изгибных напряжений в галтель-ных переходах фланцев. Метод учета контактных податливостей для нераскрытых стьпсов, предложенный в работе [9], так же как и полученный в ней вывод о погрешности упрощенного расчета, применимы к рассматриваемой здесь конструкции (см. рис. 2.1). [c.132]

Расчет фланцевого соединения с прокладкой ведется на рабочую нагрузку и усилие деформации прокладки, а при расчете соединения с упругим кольцом учитывается только рабочая нагрузка. Это прив0)1ит к значительному уменьшению габаритов и веса узлов, а также к упрощению операций сборки и разборки. [c.182]

Для зубчатого соединения средней серии по ГОСТ 1139—80 находим 2=8, =36 мм, 1)=42мм,/=0,4 мм. При этом =0,5(42 + 36)=39 мм, 6=0,5(42 — 36)—2 0,4= =2,2 мм. Вначале выполняем упрощенный расчет по обобщенному критерию. По формуле (6.5) [фи [о см]=20 МПа (см. табл. 6.1) и Л =0,75 находим /=2 230 10 /(0,75 8-2,2-39-20)=45 мм. [c.103]

В расчетной практике широко распространено представление механизмов и металлоконструкций ПТМ в виде систем, состоящих из дискретных (сосредоточенных) масс, соединенных невесомыми упругими звеньями [3]. На рис. 35, а представлена расчетная схема механизма подъема, где 1, , /е —моменты инерции ротора двигателя, муфты, зубчатых передач и барабана. Коэффициенты жесткости валов и каната обозначены i,. .., С4, масса груза — тгр, сила тяжести — Q. К ротору двигателя при-.тюжен момент двигателя Мдв( ) или тормоза Mr t). Схему механизма с вращающимися и поступательно двигающимися массами в целях упрощения расчета заменяют схемой, приведенной к валу двигателя (рис. 35,6). Приведение моментов инерции и масс осуществляется по условию равенства кинетических энергий приводимых (/i,. .., h, Шгр) и приведенных (/i,. ... .., /гр. п) элементов [3]. Приведенные коэффициенты жесткости ( i, сг, сзп, С4п) определяются из условия равенства потен- [c.104]

Вычисленные по расчетному расходу потерн напора равны действительным потерям напора в трубопроводе с равномерной раздачей воды по длине. Для упрощения расчетов путевые расходы можно приводить к сосредоточенным расходам в узлах (в местах соединения нескольких линий), равным половине произведения удельного расхода на абщую длину прилегающих веток. При этом результаты расчетов совпадают с получаемыми при пользовании формулой (11.19). [c.111]

Рещение. В питательной воде могут содержаться различные шла.мо- и накипеобразующие вещества, значение эквивалента которых различно. Поскольку состав и характер этих веществ во многих случаях неизвестны, то в целях упрощения расчетов, когда необходимы лишь примерные данные, принимают, что вносимые в котел указанные вещества выпадают в виде какого-либо наиболее вероятного соединения определенного состава, например СаСОз. [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...