Подшипниковые стали —

Химический состав и механические свойства подшипниковых сталей при HR <59 [c.188]

Так как подшипники трения — качения должны выдерживать большое количество циклов высоких контактных напряжений, к подшипниковым сталям предъявляют особые требования в отношении металлургического качества общей и осевой пористости, газовых пузырей, флокенов, ликвации и неметаллических включений. При этом неметаллические включения строго лимитируются, поскольку, выходя на рабочие поверхности, они являются концентраторами напряжений и источниками преждевременного разрушения подшипников. [c.188]

Критическая скорость охлаждения подшипниковых сталей (нагрев 820—840° С) составляет для ШХ6 — 450- 500° С в 1 сек, ШХ9 — [c.190]

Таким образом, испытания подшипниковой стали при термо-циклических сжимающих нагрузках на высокотемпературной установке ИМАШ-5С-65 моделировали в определенной степени контактные напряжения, возникающие при работе подшипников качения, и могут быть применены в качестве ускоренного метода испытаний подшипниковых сталей. [c.140]

Шлифование закаленных легированных, высоколегированных инструментальных, жаропрочных и подшипниковых сталей. Профильное шлифование. [c.390]

Стали для шарико- и роликоподшипников при нагреве претерпевают превращение согласно диаграмме Fe—С с учетом влияния на температурные и концентрационные точки содержащегося в этих сталях Сг. Критические точки хромистых подшипниковых сталей указаны в табл. 5. [c.367]

Критические точки хромистых подшипниковых сталей [c.368]

Механические свойства закаленной подшипниковой стали. В табл. 8 приведены технические условия на твердость деталей подшипников после закалки и отпуска. [c.370]

Механические свойства закаленных и отпущенных подшипниковых сталей указаны в табл. 9. [c.370]

На твердость закаленной подшипниковой стали большое влияние оказывают температура и продолжительность отпуска (табл. 11). [c.370]

НИЗКОУГЛЕРОДИСТЫЕ ЦЕМЕНТУЕМЫЕ ПОДШИПНИКОВЫЕ СТАЛИ [c.374]

НЕРЖАВЕЮЩИЕ ПОДШИПНИКОВЫЕ СТАЛИ [c.374]

Химический состав и назначение теплоустойчивых подшипниковых сталей и сплавов [c.379]

Нержавеющие стали 9—40 — см. также под их наименованиями, например Подшипниковые стали нержавеющие-, Хромистые стали нержавеющие [c.435]

Подшипниковые стали — см. также Шарикоподшипниковые стали — Марки и назначение 366, 379 — Обработка давлением горячая — Режимы 372, 378 — Термическая обработка 368, 370—377 --нержавеющие 375—378 — Коррозионная стойкость 377 — Механические свойства 376, 377 — Технологические и физические свойства 376 — Химический состав 375, 378 --низкоуглеродистые цементуемые — Механические свойства и режимы термической обработки 374 — Химический состав и свойства 375 Порошки металлические — Виды, насыпной вес и стоимость 321 [c.438]

В отношении закалённой хромистой подшипниковой стали первая предпосылка обычно соблюдается. В предельном случае площадка деформации может составлять i/4( q поверхности шарика при увеличении её за этот предел расчёт по указанному методу проводить нельзя. На практике это соотношение обычно не превышается следовательно, вторая предпосылка реальна. [c.575]

В случае работы вентилятора в условиях высокой температуры необходимо отобрать из партии подшипники с увеличенным примерно в 2 раза радиальным зазором ввиду неизбежного теплового расширения вала и внутреннего кольца. В этом случае следует принимать Кб = 3. Необходимо ещё учесть, что подшипники, работающие в условиях высоких температур, подвержены повышенной коррозии и что при температурах выше 150°, кроме того, происходит отпуск подшипниковой стали, вследствие чего резко снижаются твёрдость деталей подшипника и его работоспособность. [c.623]

Фиг. 60. Прокаливаемость хромистой подшипниковой стали в 0 60 мм. Закалка с 900 С в воду.

Помимо выявления и описания структуры определялось изменение микротвердости в поверхностных слоях лунки износа шаров. Изменение микротвердости сопоставлялось с кривой зависимости твердости подшипниковых сталей от температуры их отпуска по рис. 2 [5], что позволило установить примерную температуру исследуемых слоев металла в процессе испытания. [c.166]

Высокоуглеродистые и подшипниковые стали хорошо обрабатываются после отжига на зернистый перлит и равномерно распределенный цементит. Эта структура дает невысокую твердость. [c.473]

Подшипниковые стали характеризуются высокой твердостью. Известны четыре марки подшипниковой стали (табл. 12.4). Кольца подшипников трения — качения с толщиной стенок до 15—20 мм изготавливаются из стали ШХ15, а с большей толщиной — из стали ШХ15СГ. [c.188]

Цля получения высокой прочности подшипниковые стали при закалке нагревают выше температур эвтектоидного превращения, что обеспечивает необходимую концентрацию С и Сг в твердом растворе и очень мелкое однородное зерно. У подшипниковых сталей большое значение имеет карбидная составляющая, которая определяет степень насыщения твердого раствора и величину действительного зерна [c.188]

С в 1 се/с, ШХ15 — 354-40° С в 1 се/с. Соответственно этому изменяется прокаливаемость подшипниковых сталей (рис. 12.16, а). [c.191]

Наибольпдие допускаемые контактные напряжения для подшипниковых сталей в условиях начального касания в точке принимают [c.349]

Материалы. Тела качения и кольца изготовляют из высокоуглеродистых хромистых подшипниковых сталей ШХ15, ШХ15СГ и других с термообработкой до твердости ННСбО.. . 65 и последующими шлифованием и полированием. Сепараторы чаще всего штампуют из низкоуглеродистой листовой стали. Для быстроходных подшипников изготовляют массивные сепараторы из бронзы, латуни, текстолита, капрона и т. п. [c.418]

Отметим, что наибольшие допускаемые контактные напряжения для подшипниковых сталей при начальном каоанин в точке принимают порядка 50 ООО кгс/см [c.364]

Неразрушающие испытания механических свойств материалов предполагают наличие корреляционной связи между физическим параметром и контролируемой величиной. Поэтому необходимы тщательное изучение физико-механических свойств каждой марки стали и установление корреляционной связи между ними. Для низкоуглеродистых холоднокатаных сталей такие исследования проведены [1, 2]. Установлены корреляционные связи и на ряде металлургических предприятий страны внедрены иеразрушающие методы контроля механических свойств тонколистового проката [2]. Хорошо изучены свойства подшипниковых сталей и на основе их анализа внедрены неразрушающие методы контроля [3—7]. В работе [8] обобщены результаты исследований свойств жаропрочных, жаростойких и коррозионностойких сталей. Дан анализ методов контроля качества термической обработки и механических свойств этих сталей. [c.76]

Изучение влияния неметаллических включений на процессы разрушения подшипниковой стали обычно производится при исследовании деталей подшипников, разрушившихся в результате стендовых испытаний. Однако натурные испытания подшипников продолжаются сотни и тысячи часов на специальных дорогостоя-1ЦИХ испытательных стендах. [c.138]

Проведено испытание подшипниковой стали при термоциклических снимающихся нагрузках на установке ИМАП1-5С-65 с моделированием контактных напряжений, возникающих при работе подшипников качения. Иллюстраций 2. [c.166]

Для доказательства предложенного механизма образования частиц износа и исследования их формы проводились испытания при возвратно-поступательном движении стержня по диску. Стержень — подшипниковая сталь, диски — технически чистая медь (размер зерна 15 мкм) и отожженная сталь (размер зерна 5 Д1км). Испытания осуществлялись в атмосфере аргона, нормальная нагрузка 1816 гс, v = 0,5 м/с. Медь испытывалась при температуре 120° С, сталь — при комнатной. После испытания проводилось электронно-микроскопическое исследование поперечного сечения следа трения в направлениях, параллельном и перпендикулярном направлению скольжения. На представленных фотографиях как в меди, так и в стали ясно видны трещины, параллельные направлению скольжения и расположенные на некотором расстоя- [c.90]

Структура и твердость отожженной стали. Для получения нысокой прочности подшипниковые стали при закалке нагревают выше температур эвтектоидного превращения, что обеспечивает необходимую концентрацию углерода и хрома в твердом растворе и очень мелкое однородное зерно. [c.368]

Критическая скорость охлаждения подшипниковых сталей (нагрев 820—840 С) составляет для сталей ШХ6 — 450—500, ШХ9 — 175—200, ШХ15 — 35—40°/се/с. [c.370]

В связи со специфическими условиями работы подшипниковых сталей особое внимание обращается на качество структуры металла и допустимость включений. Оценка производится по балльным системам по эталоавыы шкалам микроструктуры, установленным ГОСТ 801—60 и с января 1980 г. по ГОСТ 801-78, ГОСТ 21022-75 и некоторым ТУ. [c.47]

Для ремонтных предприятий исключительно важное значение имеет восстановление неподвижных посадок наружных колец подшипников качения в гнездах корпусных деталей. В настоящее время восстановление этих посадок производят путем уменьшения диаметра гнезда весьма трудоемки.ми операциями установки колец, а в ремонтных мастерских сельского хозяйства часто применяют лужение наружных колец подшипников. Такая операция, хотя и не отличается трудоемкостью, но и не обеспечивает необходимой прочности сопряжения. Достаточно прочное сопряжение можно получить путем электромеханической высадки наружной обоймы подшипника. В основном это выполняется примерно так же, как при восстановлении размеров шеек осей. Обработка производится в центрах токарного станка, где шариковый или роликовый подшипник зажимается в специальной оправке (рис. 136), оснащенной несколькими сменными втулками и боковыми кольцами в зависимости от номенклатуры восстанавливаемых подшипников. Режимы обработки выбирают применительно к восстановлению закаленных деталей. На рис. 137 показано влияние режимов ЭМО на величину высадки стали ШХ15. Увеличивать силу высадки свыше 800. .. 900 Н следует только при одновременном увеличении силы тока. При высадке и сглаживании подшипниковой стали рекомендуется в зону контакта инструмента и детали подавать машинное масло. [c.176]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...