Объемные потери мощности

Объемные потери мощности [c.227]

Кроме того, коэффициент напора насосов с боковым или периферийно-боковым каналом меньше, чем у насоса с периферийным каналом. Это, в свою очередь, заставляет для получения нужного напора увеличивать диаметр рабочего колеса и, следовательно, уменьшать плошадь сечения канала. При этом увеличиваются дисковые и объемные потери мощности, что снижает КПД. [c.81]

На рис. 2.5 изображен баланс энергии в лопастной насосе. К насосу подводится мощность N. Часть этой мощности теряется (превращается в тепло). Потери мощности в насосе делят на механические, объемные и гидравлические. [c.159]

В приведенных расчетных зависимостях объемного гидропривода не учитываются потери мощности в системах, оцениваемых к.п.д. В реальных приводах мощность расходуется на преодоление сил трения, утечки рабочей жидкости через зазоры, потери напора в трубопроводах и т. д. Поэтому требуемая мощность гидропривода должна быть больше на величину указанных потерь [c.11]

При подсчете диэлектрических потерь, ведущих к нагреву диэлектрика, обычно учитывается только объемный ток утечки. Поверхностный ток утечки создает потери мощности на поверхности. Рассеяние энергии происходит при этом в основном в окружающую среду на нагрев диэлектрика поверхностная утечка в большинстве случаев не влияет. [c.10]

Рис. VI.7. Зависимость потерь мощности и объемных потерь от длины щели и зазоров

Насос объемного гидропривода с дроссельным регулированием (рис. 13.13) развивает давление Рн. = Ю МПа и постоянную подачу, при которой максимальная частота вращения вала гидромотора п = 2200 мин- . Определить потери мощности из-за слива рабочей жидкости через гидроклапан при частоте вращения вала гидромотора 1 = 1500 мин , если рабочий объем гидромотора V[c.185]

Определить скорость движения поршней и потери мощности из-за слива масла через гидроклапан, если гидродроссель настроен на пропуск расхода ( др = 7,2 л/мин, а объемные КПД гидроцилиндров = 0,99. Утечками масла в гидроаппаратуре пренебречь. [c.187]

Определить потери мощности из-за слива рабочей жидкости через гидроклапан при частоте вращения вала гидромотора 1200 мин , который входит в состав объемного гидропривода с дроссельным регулированием (рис. 13.13), если насос развивает давление 10 МПа и постоянную подачу. Максимальная частота вращения вала гидромотора равна 1800 мин , рабочий объем — 20 см , объемный КПД ii = =0,96. [c.204]

Пренебрегая объемными потерями и тепловыми потерями в отводе гш 0) можно получить упрощенное аналитическое выражение для ориентировочного расчета потребляемой РЦН мощности Мс. Учитывая (5.60), а также то, что полезная мощность и [c.91]

В насосе энергия (мощность) подводится к УТ-Я в виде механического потока N[f. Здесь часть мощности теряется на объемные потери (поток Q. Оставшаяся мощность отводится в виде гидравлического потока [c.34]

Нагрузочная характеристика определяется опытным путем при вращении вала насоса со скоростью, соответствующей максимальной мощности двигателя для разных давлений на выходе. С увеличением давления растут объемные потери и производительность насоса уменьшается. Точка а на кривой Q h соответствует работе насоса на расчетном давлении приводной двигатель при этом развивает максимальную мощность. Дальнейшее увеличение давления до будет сопровождаться работой двигателя по внешней характеристике, т. е. уменьшением скорости вращения вала насоса. [c.53]

Коэффициенты полезного действия гидравлического привода с дроссельным управлением. Работа дроссельного привода сопровождается гидравлическими, объемными и механическими потерями мощности в насосе, золотнике, гидродвигателе, гидравлических магистралях и в приводящем двигателе насоса. Наибольшие потери мощности наблюдаются в системе насос — золотник. Вначале рассмотрим потери мощности и к. п. д. золотника. [c.367]

Большие энергетические преимущества дроссельного привода с насосом регулируемой производительности, которые выражаются в малых потерях мощности и высоком к. п. д., в конечном счете, дают значительные весовые, экономические и эксплуатационные преимущества. Рассматривая к. п. д. золотника с учетом объемных потерь (утечек и перетечек) ib золотнике, запишем формулу для определения полного к. п. д. в таком виде [c.392]

При расчете уплотнений, по известным в гидравлике формулам, обычно рассматривают несколько значений зазоров и длин уплотнительных участков и строят для них графики потерь мощности в зависимости от величины зазора и длины щели [3, 10, 151. Из графиков следует, что объемные потери для конкретного зазора в лабиринте с ростом длины щели вначале падают быстро, затем медленно, а потери на трение растут пропорционально длине [c.91]

При выбранных числе оборотов турбины и диаметре трущегося кольца уплотнения потери мощности на трение являются линейной функцией от длины щелевого уплотнения. Расчетом обнаруживается, что суммарные потери мало меняются с изменением длины верхнего уплотнения при оптимальном числе ячеек расширения. Поэтому длину верхнего уплотнения рекомендуется выбирать минимально возможной по условиям прочности и компоновки узла. Для нижнего обода рабочего колеса длина щели уплотнения не определяет величины потерь на трение и должна выбираться из условия минимума объемных потерь и по конструктивным соображениям. [c.92]

Второй метод уменьшения осевых сил основан на создании определенной формы потока в области между рабочим колесом и корпусом (в нерабочей полости). Это может быть достигнуто за счет изменения величины утечек через нерабочие полости и установлении ребер с наружной стороны роторов рабочих колес. В обоих случаях уменьшается к. п. д. передачи. В первом случае увеличиваются объемные потери, во втором требуется дополнительная мощность. [c.80]

Таким образом, основная мощность, развиваемая гидромашинами, циркулирует от насоса в виде энергии потока рабочей жидкости к гидромотору и от него в виде механической мощности возвращается к насосу. Затраты энергии приводными машинами стенда сводятся к компенсации потерь энергии циркулирующего потока мощности. Высоконапорный насос стенда компенсирует объемные потери в гидромашинах, а приводной электродвигатель — гидромеханические потери. Поскольку к. п. д. объемных гидромашин велик, установочная мощность приводов стенда составляет 10—30% от полной мощности одной испытываемой гидромашины. [c.151]

В настоящее время появилось много различных модификаций стенда с циркуляцией мощности [4, 21, 35, 36, 51, 54, 60, 68], которые приспособлены для различных условий испытаний и применения различного оборудования. Наиболее интересные схемы стендов помещены ниже. На рис. 80 показана схема стенда для испытания нерегулируемых гидромашин, у которого, как и в предыдущем случае, валы 3 и 6 испытываемых машин соединены между собой, а высоконапорный насос 8, компенсирующий объемные потери, подает рабочую жидкость в напорный трубопровод 5 с давлением, определяемым регулировкой клапана 7. Однако в системе нет механического привода и компенсация гидромеханических потерь осуществляется дополнительным низконапорным насосом 2, приводимым во вращение двигателем 1. В случае перегрузки предохранительный клапан 4 направляет жидкость в бак 9. [c.152]

Мощность турбинного потока пропорциональна расходу турбины Q, мощность потока утечки — ее расходу д. Она является потерей. Следовательно, относительная потеря утечки или объемная потеря. [c.159]

Распространена система регулирования выходной скорости привода с использованием объемных насоса и гидромотора, один из которых или оба являются агрегатом с регулируемым рабочим объемом. При таком регулировании не происходит какой-либо потери мощности, так как насос подает то количество жидкости, [c.265]

Потери мощности в приводе, состоящем из насоса и мотора, равны сумме объемных и механических (включая гидравлические) потерь мощности в этих агрегатах, а следовательно, полный к. п. д. привода равен произведению их к, п. д. [c.270]

Большим преимуществом объемного способа регулирования является отсутствие потерь мощности. [c.128]

Поэтому получают распространение гидроусилители типа следящего гидропривода с объемным регулированием выходной скорости, осуществляемым изменением производительности насоса, который в этом случае будет работать с переменным давлением и расходом. Поскольку количество рабочей жидкости, подаваемой насосом, определяется требуемой скоростью исполнительного гидродвигателя, а давление — его нагрузкой, мощность источника питания соответствует (без учета потерь) мощности, потребляемой гидродвигателем. [c.479]

Рис. 58. Потери мощности насосов (а) и гидромоторов (б) объемного действия в зависимости от перепада давлений при постоянном расходе

Рис. 58. <a href="/info/106138">Потери мощности</a> насосов (а) и гидромоторов (б) объемного действия в зависимости от <a href="/info/131272">перепада давлений</a> при постоянном расходе

В центробежных насосах, помимо объемных потерь (утечек), учитываемых объемным КПД Г о и определяемых выражением (13.5), а также потерь напора в проточной части насоса, учитываемых гидравлическим КПД и определяемых выражением (13.6), имеют место и механические потери, которые учитываются механическим КПД t]M, определяемым выражением (13,7). Разность Р—Рм в выражении (13.7) обычно называют гидравлической мощностью. Гидравлическая мощность Рт — это та мощность, которую развивал бы насос при отсутствии объемных и гидравлических потерь мощности. Таким образом, Рг= (С-ЬДС у)уЯт, а механический КПД Ци=Рт Р, где Р —мощность насоса, определяемая выражением (13.2). [c.188]

Достоинствами пластинчатого поворотного гидродвигателя являются компактность и высокий объемный КПД, определяемый малыми перетечками жидкости из одной полости в другую. Однако поворотные пластинчатые гидродвигатели не применяют в гидропередачах с высоким давлением жидкости из-за деформации боковых крышек. Кроме того, при высоко. давлении вал оказывается сильно нагруженным радиальными усилиями из-за неравномерного распределения давления на основание пластины (см. рис. 56). Результирующая с.чл давления направлена вниз, и прижимает вал к опоре. Такая нагрузка приводит к большим потерям мощности иа преодоление трения. [c.78]

Из выражений (111.15) и (111,16) видно, что увеличение расхода для расширения диапазона изменения частоты вращения гидромотора в гидроприводах с замкнутой циркуляцией с регулируемым насосом невыгодно из-за значительного возрастания потерь (особенно при турбулентном режиме). При уменьшении расхода и связанного с ним увеличения давления будут расти объемные потери в насосе и гидромоторе. Течение жидкости через зазоры насосов и гидромоторов носит ламинарный характер, и утечки в этом случае пропорциональны давлению р. Но в зоне регулирования при постоянной мощности давление обратно пропорционально расходу р = iV/Q, [c.116]

Каждая единица веса жидкости, протекающей через уплотнение рабочего колеса, уносит энергию Ят- Следовательно, мощность, зат1)ачн1 аемая па объемные потери [c.160]

Определить мощность, потребляемую насосом объемного гидропривода с дроссельным регулированием (рис. 13.12), потери мощности из-за слива Ma via через гидроклапан И КПД гидропривода, если усилие на штоке гидроцилиндра 7 = 63 кН, потери давления 13 напорной гидролинии при движении поршня вправо = 0.2 МПа, расход масла через гидроклапан — 1,55 л/мин, объемный и механический КПД гидроцилиндра tIo = 1. iIm = КПД насоса т)ц = = 0,80. Диаметр поршня D = 125 мм, диаметр штока d = 63 мм. Дроссель настроен на пропуск расхода iQflp = 12 л/мин. Утечками масла в гидроаппаратуре пренебречь. [c.184]

Гидравлические потери мощности и к. п. д. идеального золотника при л Хт и = oHst исслбдованы в работе [112]. Дополнительно следует отметить, что, кроме гидравлических потерь, в золотнике имеют место также значительные объемные потери в виде утечки и перетечки жидкости. С учетом этих потерь к. п. д. золотника с насосом постоянной производитель- [c.367]

У крыловых турбин утекания в обход колеса нет, но есть перетекание воды в обход периферийных торцев-лопастей из одного межлопастного пространства в другое, так как по обе стороны лопасти есть разность. да1Влен1И1Й, а между лопастью и колесной камерой —зазор. Соответствующий расход можно назвать перетеч-кой. Соответствующую ей потерю мощности скорее можно отнести к гидравлической потере, чем к объемной, так как перетекающие частицы воды какие-то доли своей энерлии отдают одной паре лопастей до перетечки и другой паре — после. Кроме того, они как-то портят работу остального потока, увеличивая его гидравлические потери. Наконец, опытно перетечка не определяется ее можно только грубо подсчитывать. По этим причинам у крыловых турбии принимаем отсутствие объемных потерь, так же как и дисковых. [c.159]

К. п. д. йасоса характеризует потери мощности, которые в основном сводятся к объемным и механическим потерям. [c.124]

Потери мощности в шестеренном насосе (гидромоторе) складываются из потерь механического сопротивления и объемных потерь (утечек) жидкости (см. стр. 124). Эти потери определяют значения объемного г д [см. выражение (162) ] и механического [см. выражение (172)] к. п. д., которые для стандартных шестеренных насосов средней мош,ности составляют g = 0,80- 0,92 и = 0,75-7-0,85. В отдельных случаях, при р = 150 кПсм , [c.212]

Точное регулирование средней скорости поршня двигателя осуществляется дроссельным способом. Дроссель устанавливается в начале трубопровода, подводящего рабочую жидкость к гидравлическому двигателю, длвая возможность изменять сопротивление проходу рабочей жидкости. Таким образом, регулирование производится на входе жидкости в гидравлический двигатель. Излишек жидкости стравливается и отводится во всасывающую линию силового насоса. При этом, в отличие от объемного регулирования, происходит потеря мощности и уменьшение общего к. п. д. установки. Поэтому при эксплуатации установок необходимо стремиться к тому, чтобы расход стравливаемой жидкости при точном регулировании средней скорости поршня был минимальным. Достигается это соответствующим подбором погружного агрегата и плунжеров или числа ходов силового насоса. Расход стравливаемой жидкости резко сокращается в групповых установках. Здесь от общего напорного трубопровода рабочая жидкость поступает к большой группе скважин и следовательно имеются хорошие возможности для приведения в соответствие суммарного расхода рабочей жидкости погружными агрегатами и суммарной подачи силовых насосов. Стравливание рабочей жидкости производится только один раз для всех скважин — из общего напорного трубопровода. Однако, для того чтобы эффективность групповой установки была максимальной, необходимо умело подобрать скважины, подключаемые к общему напорному трубопроводу, погружное оборудование, предназначенное для работы в этих скважинах, и режимы его работы. Все это должно быть подобрано таким образом, чтобы давление рабочей жидкости, необходимое для погружных агрегатов, работающих во всех скважинах, подключаемых к одному напорному трубопроводу, было примерно одинаковым. Пред- [c.128]

В электролитических конденсаторах постоянного напряжения металлический электрод всегда положителен и при пробое АОП может легко восстанавливаться за счет электрохимического окислсния. При этом частичные нарушения сплошности пленки, возникающие, например, при пробое на дефектных участках, будут восстанавливаться, и такой пробой не будет приводить к катастрофическому разрушению диэлектрика. Рабочая напряженность поля в электролитических конденсаторах достигает (4—6) 10 В/м, что на один-два порядка больше, чем в других конденсаторах. Электролитические конденсаторы обладают ярко выраженной асимметрией проводимости — при нормальном (анодном) включении ток утечки весьма мал [менее 0,1 А/(Ф-В)], тогда как при катодном включении он возрастает в тысячи и десятки тысяч раз, что приводит почти к мгновенному разрушению конденсатора. Присутствие электролита, сопротивление которого значительно больше, чем металлических электродов, вызывает дополнительную потерю мощности tg б электролити- ческих конденсаторов примерно на один-два порядка выше, чем металлооксидных. Наличие электролита определяет и значительную температурную зависимость С и tg б таких конденсаторов. Конденсаторы с объемно-пористым анодом, помимо большего удельного заряда, обладают меньшим током утечки, более слабой температурной зависимостью С и tg 6 и большим сроком службы. Наиболее распространенными и дешевыми являются алюминиевые конденсаторы. Они перекрывают номиналы С от десятых долей до десятков тысяч микрофарад и номиналы напряжений от 6 до 500 В. Танталовые конденсаторы по С и напряжению перекрывают практически те же номиналы, но их габаритные размеры заметно меньше, однако и стоимость в 5—6 раз выше. [c.261]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...