Устойчивость многослойной цилиндрической оболочки при внешнем давлении

Киреев В. А. Алгоритм и программа расчета на устойчивость многослойных цилиндрических оболочек из композиционных материалов при осевом сжатии, внешнем давлении и их совместном действии. — Там же. [c.384]

Устойчивость многослойной цилиндрической оболочки при внешнем давлении [c.183]

С учетом результатов 3.1 и 3.2 функции д[, 1у х) определяются из решения задачи статической устойчивости для. многослойной цилиндрической оболочки, сформулированной на основе кинематической гипотезы типа Тимошенко. В уравнениях устойчивости при этом следует учесть, что в случае нагружения оболочки гидростатическим внешним давлением выполняется [c.260]

Экспериментально исследована упругая устойчивость при осевом сжатии цилиндрических спирально многослойных оболочек, длина которых составляет три радиуса и менее. Установлено, что при одинаковой толщине слоев критические напряжения многослойной оболочки незначительно отличаются от критических напряжений одного слоя. Увеличение толщины внутреннего слоя приводит к повышению критических напряжений, которое может составлять примерно 50 %, если общее число слоев равно, например четырем, а внутренний слой вдвое толще. Приведены результаты исследования устойчивости при осевом сжатии и совместном действии осевого сжатия и внешнего давления многослойных оболочек с точечными связями между слоями в виде заклепок или сварных соединений. Наличие таких связей существенно повышает величину критического внешнего давления, а следовательно, эффективно нри указанном совместном нагружении многослойных оболочек. [c.384]

Используя полученную в 3.3 формулировку критерия устойчивости, найдем критическое значение внешнего гидростатического давления, действующего на длинную цилиндрическую многослойную оболочку. Оболочку считаем настолько длинной, что влиянием условий закрепления ее торцов на величину критического давления можно пренебречь задача устойчивости такой оболочки, [c.112]

Композитный материал в конструкции — многослойный материал с различной ориентацией слоев. Характеристики упругости и прочности монослоя зависят от угла ориентации и температуры. Поэтому значение нагрузки, воспринимаемой конструкцией, будет определяться не только схемами армирования, но и температурным полем. Изучим совместное влияние схем армирования и неравномерного нагрева по толщине стенки на устойчивость цилиндрических оболочек при осевом сжатии, внешнем давлении и совместном их действии. [c.224]

Учитывая изложенное в разделе 3.4.3, для оценки прочности слоистого пакета воспользуемся упрощенным критерием (3.80). Тогда, сохраняя общую постановку задачи оптимизации (из предыдущего раздела), модель рассматриваемой задачи оптимизации многослойной геометрически несовершенной цилиндрической оболочки, работающей на устойчивость и прочность при статическом внешнем поперечно.м давлении, можно сформулировать в виде [c.267]

Цилиндрические оболочки — наиболее употребляемые в практике объекты, относящиеся к классу оболочек вращения. Часто по условиям эксплуатации конструкции, содержащие в виде тонкостенных элементов цилиндрические оболочки, испытывают различного рода кинематические ограничения на перемещения точек поверхности. К такого рода конструкциям относятся различные обшивки и тонкостенные вкладыши, элементы нефте- и газопроводов, подземные резервуары и хранилища, наконец, многослойные оболочки, у которых слои связаны между собой односторонне. Задача устойчивости цилиндрических оболочек, помещенных в грунт (одностороннее винклерово основание), сформулирована и решена в [19, 96]. Особенность постановки задачи в этих работах заключается в том, что действие основания заменено внешним давлением и принято, что в момент потери устойчивости оболочка по всей поверхности находится в контакте с основанием. Иначе говоря, при достижении нагрузкой q критического значения Цщ,, отвечающего задаче об устойчивости оболочки, соприкасающейся с основанием, прогиб оболочки в докритическом.состоянии < О равен зазору w = а. При этом любое бесконечно малое приращение бау (форма потери устойчивости) приводит к изменению границ зоны контакта. В реальных условиях обжатие оболочки создается самой упругой средой, т. е. контактным давлением, что в рамках развиваемого здесь подхода эквивалентно неравенству а <С да, причем параметром нагружения является а < 0. [c.86]

НДС оболочки на докритической стадии деформирования. Рассмотрим пологую цилиндрическую многослойную (М Ю) стеклопластиковую оболочку биспиральной структуры армирования с жесткими днищами, нагруженную гидростатическим внешним давлением q. НДС оболочки в докритической стадии деформирования, т. е. до потери устойчивости, характеризуется малыми деформациями и малым прогибом и в случае осесимметричных нагружений и условий закрепления торцов является, очевидно, осесимметричным ту=0. Учитывая результаты, полученные в 3.1 [c.151]

Пример задачи оптимизации. Рассмотрим задачу оптимального проектирования элемента корпуса несущей конструкции, представляющего собой многослойную биспирально армированную цилиндрическую ( = 25 см, = 30 см) оболочку из стеклопластика, нагруженную гидростатическим внешним давлением дэ-Оболочка в процессе эксплуатации не должна терять устойчивости и выдерживать в течение конечного промежутка времени действующее давление. Таким образом, несущая способность оболочки определяется реализацией в к01Нструкции при заданных условиях докритического напряженно-дефор.мированного состояния. Критерий эффективности проекта — минимум массы оболочки. [c.259]

В шестой главе рассматриваются слоистые цилиндрические оболочки. Замкнутая система дифференциальных уравнений, описывающая в линейном приближении процесс деформирования слоистой упругой ортотропной композитной цилиндрической оболочки, получена из общей системы и использована при исследовании осесимметричного изгиба оболочки, нагруженной равномерно распределенным внутренним давлением. Выполнен параметрический анализ влияния поперечных сдвигов на интегральные (прогибы, усилия, моменты) и локальные (нагрузки начального разрушения) характеристики напряженно-деформирован-ного состояния. На примере этой задачи исследована зависимость решения от функционального параметра /(z) и показано, что в большинстве практически важных случаев этот параметр можно принять соответствующим квадратичной зависимости сдвиговых поперечных напряжений от нормальной координаты. В параграфе 6.4 дано решение задачи об устойчивости цилиндрической многослойной оболочки, нагруженной внешним давлением. Эта задача рассмотрена как на основе разработанных в настоящей монографии уравнений, так и на основе других вариантов уравнений устойчивости, приведенных в третьей ее главе. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило выявить и оценить влияние поперечных сдвиговых деформаций, обжатия нормали, кинематической неоднородности, моментности основного равновесного состояния на критические параметры устойчивости. [c.14]

Итак, задача об устойчивости моментного состояния многослойной ортотроп-ной цилиндрической оболочки при внешнем давлении сведена к алгебраической проблеме собственных значений бесконечной симметричной матрицы Х " которая должна решаться при /г = 1, 2,. ... Если эта проблема решена и — максимальное собственное значение матрицы (п = 1, 2,. .. ), то формулой [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...