Методы определения контактной коррозии

Для хорошо проводящих сред (морская вода) можно предложить другой, менее трудоемкий, метод определения контактной коррозии. Вместо того чтобы снимать обе поляризационные кривые, можно снять лишь одну, например для катодного процесса, и замерить общий потенциал, который приобретают оба металла, находящиеся в контакте. По общему потенциалу, отложенному на поляризационной кривой, определяют величину контактного тока (рис. 5). Зная полярность электрода, можно всегда сказать, за счет растворения какого металла возникает ток в системе. [c.36]

Методы определения контактной коррозии [c.112]

В. П. Батраковыми и В. 1Л. Полупановым [36] был предложен универсальный метод определения опасности контактной коррозии полиметаллических конструкций. Сущность метода заключается в следующем о помощью построения диаграмм Эванса или непосредственными измерениями определялся смешанный потенциал системы в районе кон- [c.43]

Как видно из сравнения этих результатов, погрешность в определении потенциала рассматриваемым методом даже в наиболее неблагоприятном случае <при = О, к, =0,1, 1X1 = 1) не превышает 50 %, а при к, и к , больших единицы, лежит в пределах 5 %. Что касается погрешности приближенного расчета тока контактной коррозии, то она не превышает 1 % см. табл. 1.20). [c.57]

При рассмотрении контактной коррозии биметаллических систем мы обычно должны интересоваться не только величиной тока в системе, но и степенью усиления коррозии наименее благородного металла. Если прирост скорости коррозии основного металла за счет контакта не столь велик, можно такой контакт допустить. Иными словами, имеется необходимость в количественной оценке изменения скорости коррозии контактирующих металлов, для этого предложен метод графического определения скорости коррозии контактирующих металлов (рис. 7). [c.39]

До сих пор заключения о контактной коррозии делали в основном на основании начальной разности потенциалов, поскольку эти данные были более доступны. Однако, как было выше показано, электродвижущая сила элемента, хотя и является важной характеристикой, не определяет однозначно коррозионного тока элемента. При значительной разности потенциалов ток пары благодаря большой поляризации может быть очень малым и, наоборот, может быть пара с незначительной разностью потенциалов, которая, однако, благодаря малой поляризуемости будет давать большой ток. Поэтому правильно судить об опасности того или иного контакта можно только на основе значений токов. К сожалению, до сих пор- не было предложено удовлетворительных методов определения тока пар для условий атмосферной коррозии. [c.112]

К числу специальных методов коррозионных испытаний относятся определение склонности металлов к межкристаллитной коррозии исследования в условиях совместного действия агрессивных сред и напряжений изучение контактной, щелевой и газовой коррозии металлов. Наибольшее значение имеют методы испытания металлов па склонность к межкристаллитной коррозии. [c.344]

Измерение силы тока между двумя электродами в электролите применяется как метод для моделирования коррозионных элементов при изучении контактных пар, щелевой коррозии, влияния аэрации, определения эффективности электрохимической защиты, защитных свойств покрытий. [c.33]

Помимо обычных мер защиты от коррозии — применения коррозионно стойких материалов или покрытий при установке конденсационных поверхностных и контактно-поверхностных экономайзеров в паровых котельных — проблема антикоррозионной защиты, в принципе, может быть частично или полностью решена с помощью подачи в эти теплообменники продувочной воды котлов после ее использования в расширителе и теплообменнике. Этот метод известен, он описан в работах [103, 104]. Для определения эффективности такого метода снижения или устранения кислотной коррозии автором выполнены расчеты исходя из рекомендаций [105, 46] о максимально приемлемом проценте продувки (10%)- Приведенные ниже расчеты выполнены для паропроизводительности котла 1 т/ч. Соответствующий расход газа составляет 80 м ч, что при коэффициенте избытка воздуха в газах 1,25 соответствует количеству дымовых газов 1040 м ч, влагосодержанию их 120 г/кг сухих газов и количеству сухих газов 1150 кг/ч. В связи с наличием байпасного газохода, пропускающего даже при закрытой заслонке не менее 15% газов, количество газов, поступающих в теплообменник, [c.139]

В одной из работ [45], в которой изучалось поведение большого количества контактных пар, методика заключалась в определении тока, возникающего между двумя металлами при наличии между ними зазора, заполненного фильтровальной бумагой, пропитанной электролитом. Конец фильтровальной бумаги опускался в сосуд с электролитом и благодаря капиллярным силам электролит поднимался в зазор. Эту методику нельзя признать удовлетворительной, поскольку при ней изменяются условия доступа кислорода к поверхности металла, определяющие часто в основном коррозионный ток. К тому же электрохимические реакции, обуславливающие коррозионный ток, протекают при таком методе по существу в зазоре, где, как будет показано в главе о щелевой коррозии, кинетика электродных реакций сильно меняется благодаря специфическим условиям, имеющимся в зазорах. [c.112]

Метод измерения тока, возникающего мел<ду двумя электродами, применяется часто для моделирования коррозионных элементов, изучения контактной и щелевой коррозии, влияния аэра-ции, определения эффективности электрохимической защиты, защитных свойств покрытий и т. д. [c.153]

Контроль состояния защиты от коррозии подземных трубопроводов проводят контактными электрометрическими методами с целью определения поляризационного потенциала поверхности металла. Основными недостатками этих традиционных методов являются трудоемкость обеспечения достаточного количества надежных контактов измерительных электродов с металлом трубопровода и землей, локальный характер контроля, косвенные сведения о состоянии защитных изоляционных покрытий. [c.76]

Существуют различные показатели коррозии (табл. 3), которые используются с учетом вида коррозии, характера повреждений и специфических требований данной отрасли промышленности к металлу. Скорость общей равномерной коррозии металлов и сплавов (химической и электрохимической) поддается оценке путем наблюдения за ростом и разрушением пленок из продуктов коррозии (гравиметрические, оптические, электрические методы испытаний) (рис. 5). Используются весовой (/(в) и глубинный (П) показатели скорости коррозии н реже — объемно-газовый показатель (см. табл. 3). Для оценки скорости развития локальных коррозионных повреждений применяют разнообразные методы испытаний. Широко используется механический показатель, а также электрический и резонансный показатели. Существуют и другие показатели. Оценивают, например, время до появления выраженной трещины в напряженном металле, контактирующем с агрессивной средой. Проводятся замеры контактных токов между различными металлами в жидких электролитах с целью определения скорости контактной коррозии. Широко применяются способы микрографического обследования образцов после коррозионных испытаний с промером глубины питтин-гов. [c.125]

Регулируя свойства алементов коррозионной системы, можно существенно уменьшить коррозионные разрушения оборудования. Наибольшее распространение получили методы, связшшые с изменением свойств конструкционного материала на контактной поверхности. Однако не меньшее значение могут иметь и хш.тко-технологичес-кие способы ( ХТС ) защиты от коррозии, связазпше с корректировкой в определенных пределах состава и свойств рабочей среды. ХТС позволшот в ряде случаев использовать оборудование из недорогих конструкционных материалов, исключить применение дорогостоящих антикоррозионных покрытий и создать благоприятные условия для проведения защитных мероприятий, которые без ХТС не применимы. [c.47]

По общему мнению, износ поверхности, наблюдаемый при незначительном смещении с определенной цикличностью частей плотно прилегающих друг к другу поверхностей под нагрузкой, называется фреттинг-коррозией (см. раздел 5.7). Материалы иа железной основе имеют продукты коррозии в виде тонко измельченной пленки цвета какао. Общий уровень значений по этому вопросу был рассмотрен на симпозиуме по фреттинг-коррозии, проведенном ASTM в 1952 г, [205, и в более поздних работах Ватерхаузе 206]. Используется несколько методов для воспроизведения фреттинг-коррозии. Все этн методы включают способы контактного давления и способы достижения и измерения небольшой амплитуды циклического движения, а также сцепления между контактирующими поверхностями. При этом желательно проводить контроль среды и особенно влажности, которая оказывает значительное влияние на этот процесс. Финк [207] использовал машину Ам-слера, воспроизводящую процесс истирания. Другие ранние серии испытаний на фрет-тинг-коррозию были связаны с исследованиями работы подшипников в электрических моторах [208]. Томлинсон и др. [209] использовали машину Хейга, дающую переменную нагрузку, с помощью которой кольцеобразные образцы спрессовывались иод нагрузкой и затем подвергались вибрации с заданной величиной скольжения. При этих исследованиях также использовали аппаратуру, в которой образец, имеющий сферическую поверхность, циклически [c.583]

Формы состояния о в чугуне предопределяются его химическим составом, металлургическим происхождением, условиями внепечной обработки, заливки и т. п. Так, например, модифиц. ование ферросилицием (ФС) и другими подобными модификаторами, как правило, приводит к увеличению содержания О в чугуне. В то же время введение в чугун Лlg, Са и десульфурация его кальцинированной содой или обработка газами, не содержащими О, всегда понижают его содержание. Во время медленной заливки, при турбулентном движении струи содержание О в чугуне может достигнуть 0,2%. В твердом чугуне содержание О не остается постоянным, так как О окружающей среды не только вызквает обычную коррозию отливок, но и диффундирует в их толщу Кинетика этого процесса, в основном, предопределяется характером и количеством включений графита, выходящих на контактную с внешней средой поверхность отливки. Растворенный в расплавленном чугуне О может спос9бствовать дезактивации части центров графитизации. Наряду с этим, увеличение числа и дисперсности оксидных включений сопровождается развитием процесса графитизации и измельчением графита. Формы состояния О в чугуне могут быть в наиболее общем виде выявлены сравнением содержания его в оксидах, определяемых при анализе неметаллических включений, с содержанием, которое выявляется при определении количества газов методом вакуумного восстановительного плавления. Так, например, в оксидах массовая доля О составляет (%) в доменных чугунах— 0,0016—0,0025, в ваграночных чугунах до модифицирования — 0,0060, после модифицирования — 0,0077 при выявлении методом вакуумного плавления содержание О в доменных чугунах — 0,009—0,010, а в ваграночных чугунах до и после модифицирования — соответственно 0,0016 и 0,00 0. [c.25]

Стремление к упрощению способов водоподготовки привело к разработке методов, при которых не требуется умягчение воды. К ним в первую очередь относится деаэрация воды без умягчения либо применение магномассовых фильтров без деаэрации. Однако успешное применение этих методов возможно только для воды определенного состава. Например, деаэрация при использовании высокожестких вод может привести к нестабильности воды и образованию в системе накипи, а применение магномассы, помимо трудностей ее производства, вообще не всегда приемлемо. Так, слой накипи, образующейся в системе при использовании магномассы, может защитить поверхность металла от коррозии только, когда суммарная концентрация сульфатов и хлоридов в воде не превышает 50 мг/кг. Поэтому возникла необходимость разработки более простого и дешевого способа подготовки воды, не требующего применения ионитных материалов и реагентов для умягчения воды. Таким требованиям отвечает безреагентный контактно-газовый способ подготовки воды. При этом способе производится нагрев воды контактным путем до 353—358 К. [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...