Напряжения в кривых стержнях

Таким образом, расчет напряжений в кривом стержне по формулам прямого стержня дает погрешность при hip — 10/15 = = 0,667 в [c.321]

Добавляя к полученным напряжениям найденные в предыдущем параграфе напряжения от нормальной силы, получаем формулу для вычисления полных нормальных напряжений в кривом стержне [c.406]

При исследовании распределения нормальных напряжений в кривых стержнях мы пренебрегли наличием нормальных напряжений, радиально направленных, т. е. давлением волокон друг на друга. Для кривых стержней эти напряжения имеют большее значение, чем для прямой балки, как это показали исследования, произведенные на гипсовых (хрупких) моделях. Особенно значительную величину получают эти напряжения для сечений, ширина которых резко меняется (двутавр). [c.413]

Пример определения напряжений в кривом стержне [c.414]

При - напряжения в кривом стержне от изгиба будут существенно R 5 [c.245]

Напряжения в кривых стержнях [c.320]

Фиг. 4.132 (а) и (6). Изоклины и линии главных напряжений в кривом стержне при чистом [c.279]

Распределение напряжений в кривом стержне с прямоугольным поперечным сечением, находящемся под действием постоянного изгибающего момента М, разобрано в 4.12 и далее найденное при этом на опыте распределение напряжений совпадает в основном с тем, которое найдено аналитическим путем. В частном случае прямой балки распределение напряжений, как увидим из 5.03, оказывается линейным и определяется по формуле [c.358]

Это выражение показывает всю специфику работы кривого стержня на изгиб. Действительно, в прямом стержне начальные длины всех волокон между двумя поперечными сечениями равны между собой, а поэтому из линейного закона для полных удлинений вытекает такой же закон для относительных удлинений и для напряжений. В кривом стержне начальные длины волокон различны и, следовательно, уравнения полных и относительных удлинений отличаются друг от друга. [c.332]

Распределение напряжений в пластинке легко получить теперь наложением напряжений в полубесконечной пластинке, возникающих под действием нормальной силы 0,5Р, приложенной к прямолинейному контуру ее (см, параграф 29), на напряжения в кривом стержне, формулы которых содержат произвольную постоянную интегрирования D. [c.125]

Однако в отношении напряжений, вызванных силами Q w N, искомый результат можно получить проще. Теоретические исследования показывают, что распределение касательных напряжений в кривых стержнях близко к тому, что мы имеем для прямых. Поэтому обычно и для кривых стержней пользуются формулами, выведенными для прямых балок [c.584]

При исследовании распределения нормальных напряжений в кривых стержнях мы пренебрегли наличием нормальных напряжений, радиально направленных, т. е. давлением волокон друг на друга. [c.599]

Примеры определения напряжений в кривых стержнях. [c.600]

ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НАПРЯЖЕНИЙ В КРИВЫХ СТЕРЖНЯХ 601 [c.601]

Вторая группа членов выражает температурные напряжения в кривом стержне. Предполагается, что температурное поле имеет плоскость симметрии стержня. [c.434]

Напряжения в кривом стержне [c.189]

Поле напряжений в пластинке теперь легко получить путем суперпозиции напряжений в полубесконечной пластинке, вызванных нормальной силой Р/2, приложенной на границе (см. 36) на напряжения в кривом брусе, формулы для которых содержат постоянную интегрирования D. Учитывая различие в отсчете угла 0 на рис. 46 и 79 и используя равенства (59), получаем следующие формулы для определения напряжений в криволинейном стержне (отсчет угла 0 производится согласно [c.141]

Рис. 36. Кривая релаксации напряжения в высокоэластичном стержне

Из этих кривых нетрудно оценить влияние вязких характеристик на поле напряжений в вязкоупругом стержне. [c.171]

Условие прочности по касательным напряжениям для кривых стержней тоже сохранит в таком случае свой вид (13.7) [c.400]

В то время как для прямой балки мы имели линейный закон распределения напряжений, для кривого стержня напряжения ст меняются по гиперболическому закону (рис. 347). Из формулы (24.7) видно, что в наружных от нейтрального слоя волокнах напряжения растут медленнее, чем г во внутренних же, благодаря изменению знака z с положительного на отрицательный, они растут быстрее, чем z. [c.404]

Таким образом, в кривом стержне нормальное напряжение во внутреннем крайнем волокне больше, а в наружном меньше, чем в тех же волокнах прямого стержня того же сечения. Это понятно первоначальная длина внутреннего волокна в кривом стержне значительно меньше, чем наружного в прямом же стержне эти длины равны. Поэтому и получается указанная выше разница в относительных деформациях, а стало быть, и в напряжениях для этих волокон. [c.404]

В кривом стержне нейтральная ось проходит не через центр тяжести поперечного сечения С, а между центром тяжести и центром кривизны оси стержня. Эпюра нормальных напряжений ст по высоте стержня приведена на рис. 8.4.2. [c.44]

Пуск импульса осуществляли замыканием промышленного механического выключателя специальной конструкции. При этом замыкалась цепь, в которую входят батарея конденсаторов и катушка (см. рис. 5). Полученные в результате импульсы имели форму синусоидальной волны с существенным затуханием (рис. 7, верхняя кривая) длительностью около 500 МКС и с временем нарастания около 150 мкс. Это вызывало волну напряжений в медном стержне около 1,5 м длиной. [c.111]

Рис. 3.18. Кривые распределения по радиусу (0< р5 1) напряжений в круглом стержне для случая совместного действия растяжения и кручения

Напряженное состояние в кривых стержнях ч. 1. 96 [c.363]

Из этой таблицы видно, что с увеличением отношения- Roj отношение Zo/Ra быстро приближается к нулю, т. е. нейтральная ось приближается к центру тяжести сечения, а это значит, что уничтожается разница между работой материала в кривом и прямом стержнях. Отсюда же следует, что нейтральная ось в пределе пройдет через центр тяжести сечения. Таким образом, при значительных величинах отношения Ro/ положение нейтральной оси и величина напряжений в кривом стержне определяются с небольшой погрешностью теми же формулами, что и в прямом. [c.409]

Для выяснения возможности применения приближенной теории определения напряжений в кривых стержнях было произведено немало опытов. Прежде всего следует упомянуть о работах К. Баха ), который применил на практике теорию Е. Винклера —Г. Резаля. Далее Г. Гудноф и Л. Мур провели целый ряд испытаний над кольцеобразными телами. При этих опытах, равно как и при опытах Р. Майера ), были произведены непосредственные измерения [c.612]

Зтметив различие в измерении угла 6 для случаев, представленных на фиг. 43 и 73, и пользуясь выражениями [56], получим напряжения в кривом стержне при угле 6, взятом по фиг, 73 [c.125]

АНАЛИЗ ФОРМУЛЫ НОРМАЛЬН. НАПРЯЖЕНИЙ В КРИВОМ СТЕРЖНЕ 597 [c.597]

Ниже будем предполагать, что одна из главных осей инерции поперечного сечения и внешние силы лежат в плоскости кривизны стержня, а размеры поперечного сечения малы по сравнению с длиной стержня и с радиусом его кривизны. В этом случае без значительной погрешности можно допустить, что распределение напряжений от изгиба в кривом стержне будет таким же, как и в прямом стержне, а изменение угла между двумя смежными поперечными сечениями, находящимися на расстоянии ds, бунет MdslEJ. Если не учитывать влияния сдвигающих сил, то для определения перемещения любой точки А кривого стержня (рис. 23) будут служить следующие уравнения [c.599]

Известен целый ряд работ, относящихся к теоретическим и экспериментальным исследованиям прямолинейных стержней при ударном нагружении [1—6]. Гораздо меньше работ лосвящено анализу криволинейн хх стержней. В 1961 г. Морли [7] вывел уравнения для криволинейных стержней типа уравнений Тимошенко [8] и получил дисперсионные кривые для непрерывного волнового движения. В работе [9], относяш,ейся к 1965 г., обсуждалась передача энергии волнами напряжений в прямых и криволинейных стержнях с возможным приложением. к высокоскоростным полиграфическим печатным процессам. Теории распространения упругих волн в спиральных пружинах малой кривизны посвящена опубликованная в, 1966 г. работа [10]. Исакович и Комарова [11] в 1968 г. исследовали при помощи теории нулевого момента распространение про-дольно-изгибных волн в пологом кривом брусе. В том же году были представлены теоретические и экспериментальные данные [12], относящиеся к дисперсии упругих волн в спиральном волноводе, а в 1971 г. были опубликованы результаты для иных форм пружин [13]. Позднее в работах [5] была рассмотрена задача о распространении волн напряжений в крутозагнутых стержнях. Наконец, в работе [14] были представлены уравнения Морли [7] в виде, пригодном для исследования распространения волн в криволинейных стержнях, и выполнены некоторые числовые расчеты для типичных примеров. В данной статье обобщена теория работы [14] и дано сравнение результатов теоретических исследований с экспериментальными данными для стержневой конструкции, состоящей из прямых и криволинейных участков. [c.199]

В XIX в. Д. И. Журавский решает важнейшие вопросы расчёта балок на изгиб, определения усилий в фермах в связи с проектированием мостов, X. С. Головин даёт точное исследование напряжений в кривых брусьях, а А. В. Гадо-лин — в составных толстостенных трубах оригинальные исследования по устойчивости стержней за пределом упругости, в связи с влиянием эксцентриситета приложения нагрузки, упругости среды и другими факторами, осуществляются проф. Ф. С. Ясинским. Под руководством проф. Н. А. Белелюбского в Ленинграде и проф. В. Л. Кирпичева в Киеве создаются крупные лаборатории по исследованию прочности материалов. [c.1]

Общеизвестная работа Файнинга и Бассета (1940 г.) окончательно подтвердила одномерную теорию удара упругого стержня. Кривая напряжения в точке стержня в зависимости от времени совпадает с соответствующей кривой, полученной расчетом, выполненным на основе решения задачи Сирса. [c.14]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...