Определение составной балки

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОСТАВНОЙ БАЛКИ [c.80]

Задание С-4. Определение реакций опор составной балки [c.24]

Заклепки, сварка, шпонки, болты и другие скрепления составной балки обеспечивают совместную работу ее элементов при изгибе (как единой монолитной балки). Расчет скреплений производится на сдвигающие усилия, возникающие между элементами составной балки. Определение этих усилий — специфика расчета составных балок. Рассмотрим отдельно особенности расчета скреплений клепаной и сварной металлических балок и составной деревянной балки. [c.285]

Поэтому формула (23.6) для определения напряжений в составной балке приобретает здесь простой вид [c.98]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ УПРУГОЙ ОСИ СОСТАВНОЙ БАЛКИ [c.123]

На практике обычно не проверяют величины главных напряжений для прокатных балок. В случае же составных (клепаных или сварных) балок, у которых более тонкая и высокая стенка, необходимо производить проверку эквивалентного напряжения. Составные балки изготовляют в тех случаях, когда при подборе сечения балки требуемый момент сопротивления, определенный расчетом, выше, чем у наибольшей стандартной прокатной балки Л Ь 706, для которой Wx = 5010 см . [c.143]

В схемах 4 и 5 на первом этапе, когда касательные усилия по швам меньше предельного значения, составная балка работает как балка монолитного сечения. Второй этап (д = до) соответствует совместному изгибу пакета балок, состоящего из отдельных слоев. Процесс разгрузки состоит из двух этапов, аналогичных процессу нагружения. В работах [3, 6] исследовано конструкционное демпфирование в балках, состоящих из многих слоев. Отличительной особенностью конструкционного демпфирования является возможность в определенных пределах управлять потерями на трение. На рис. 4 приведены два характерных графика, полученных практически и экспериментально в работе [13] и относящихся к схеме 4 табл. 2. Кривая 1 показывает изменение коэффициента поглощения г ) в зависимости от величины р поперечного прижатия слоев. Кривая 2 представляет зависимость коэффициента поглощения от амплитуды наибольшего напряжения Ота.х в заделке, отнесенного к пределу выносливости а 1. Коэффициент поглощения [c.475]

В случае, когда строения представлены несобранными, необходимые составные элементы могут поставляться частично собранными (например, стены, стропильные фермы), либо разрезанными до определенного размера (балки, брусья, в частности), либо, в ряде случаев, неопределенной или произвольной длины для разрезания на месте (пороги, изоляционные материалы и т.д.). [c.233]

В отличие от идеально пластических систем, в которых начальные напряжения совершенно не влияют на максимальную нагрузку, определенную при условии, что на любом из структурных уровней не происходит заметных геометрических изменений, эти напряжения, вероятно, играют значительную роль в хрупких однородных и во многих составных материалах. Следовательно, в композитах стоит создавать искусственно высокие сжимающие начальные напряжения на поверхностях стекловолокон или частиц, изготавливать предварительно напряженные железобетонные армированные балки, задавать начальную систему растягивающих сил в работающих на сжатие элементах статически неопределимых ферм. Также следует предусматривать меры для придания композиту способности к торможению трещин, особенно вблизи поверхности раздела. [c.26]

Расчетную схему указанной системы можно представить как балку-раму с опирающейся на нее балкой-платформой (рис., 73). Платформа опирается на раму через п опор, имеющих определенную жесткость и зазоры- Зазор определяют в ненагруженном состоянии самосвалов. Надрамник, иногда устанавливаемый между рамой и платформой автомобилей-самосвалов, при изгибе работает совместно с рамой как параллельная балка или как ее составная часть в зависимости от способа закрепления. В первом случае, если опоры надрамника на раму находятся в зоне опор платформы на него, то в расчетную схему системы надрамник можно не вводить (рис- 73, а). [c.130]

При проектировании сложных конструкций, подверженных в процессе эксплуатации разнообразным динамическим воздействиям, большой теоретический и практический интерес представляет проблема создания математической модели конструкции, которая адекватно описывает ее жесткостные и массово-инерционные характеристики. Свободные колебания конструкции описываются системой дифференциальных уравнений, а вопрос о выборе коэффициентов в этой системе, от величины которых зависят массово-инерционные и жесткостные характеристики конструкции, может вызвать определенные трудности. В тех случаях, когда рассматриваются простые конструкции или их элементы, суш,ествует соответствие между коэффициентами уравнений и реальными массовыми и геометрическими характеристиками конструкции. Сложнее обстоит дело, когда для расчета больших составных конструкций используются упрощенные модели. Так, например, крыло летательного аппарата при решении задач аэроупругости моделируется балкой или пластиной. Задание исходных данных, т. е. выбор распределения массово-инерционных и жесткостных параметров в таких моделях всегда носит приближенный характер, и, следовательно, расчет на основе таких данных приводит к ошибкам в определении форм и частот колебаний и, как следствие, критической скорости флаттера. [c.513]

Рельсы, приклепываемые к верхнему поясу балки, образуют вместе с балкой (верхним поясом 1), составное поперечное сечение и должны быть учтены при определении поперечных усилий. [c.748]

Возьмем балку, составленную из двух ничем не скрепленных брусьев, и нагрузим ее изгибающей силой, как показано на рис. 133. Каждый отдельный брус в этом случае будет вести себя, как самостоятельная балка, верхние волокна брусьев будут сжиматься, а нижние — растягиваться. Опыт показывает, что концы такой составной балки принимают прн изгибе ступенчатое расположение, т. е. что отдельные брусья сдвигяются друг относительно друга в продольном направлении. В целой балке ступенчатости концов не получается. Очевидно, в этом случае упругие силы, возникающие в продольных слоях балки, препятствуют этому продольному сдвигу. На рис. 133 показаны стрелками эти касательные усилия. Существованием продольного сдвига, в частности, объясняется появление продольных трещин в балках, материал которых, как, например, дерево, плохо сопротивляется скалыванию вдоль волокон. Убедившись в существовании касательных напряжений при изгибе, перейдем к определению их величины и закона распределения по высоте балки. При этом рассмотрим простейший случай, когда балка имеет прямоугольное сечение. В случае прямоугольного сечения можно предположить, что касательные напряжения в поперечном сечении параллельны поперечной силе Q и что величина их не изменяется по ширине балки, т. е. вдоль нейтральной оси z—z. Такое предположение, как показывают точные исследования, дает весьма небольшую ошибку. [c.231]

При увеличении числа связей сдвига составная балка приближается к монолитной, причем увеличивается ее жесткость и соответственно уменьшаются максимальные краевые напряжения в балке, определяемые по формуле (32.1). Действительно, при )ше-личении коэффициента жесткости связей сдвига 4 возрастает значение и значение V (32.2).Напряжения же б в материале балки приближаются к значениям, которые они имели бы в монолитной балке. В то же время увеличение создает большую концентрацию сдвигающих напряжений у опор, поэтому максимальные напряжения t в связях сдвига увеличиваются. Таким образом, несуидая способность балки, определенная по максимальным краевым напряжениям 6, с возрастанием 4 )шеличивается, а определенная по максимальным напряжениям в связях сдвига г — уменьшается. Оптимальным коэффициентом будет такой, при котором несущая способность балки, определенная обоими этими способами, оказывается одинаковой. [c.114]

Метод испытания составной балки на продольный изгиб является относительно прямым методом определения энергии межслойно-го разрушения, носящего смешанный характер. Кроме простой технологии изготовления образца, метод характеризуется сравнительной простотой расчета по данным измерений, если — единственная определяемая характеристика. Однако во многих практических случаях необходимо разделить вклады разных видов деформирования, где условие G = onst не является приемлемым критерием разрушения. Для разделения вкладов деформирования типов I и II требуется намного более сложный анализ. Проектирование образца, обеспечивающего заданный вклад деформирования типов I и [c.277]

Соединение слоев составного стержня связями (заклепками, болтами) обычно осуществляют с предварительным натягом, в результате чего слои оказываются прижаты один к другому. Взаимному сдвигу слоев при этом будут препятствовать не только соединяющие элементы, но и силы трения между слоями. Учет сил трения при расчете составных стержней сводится к экспериментальному и теоретическому определению той части сдвигающего усилия по шву, которая воспринимается силами трения [9, 12]. Замечательной особенностью жестких соединений в составных стержнях является их способность рассеивать энергию при циклическом нагружении. Это явление называют конструкционным демпфированием [3]. Сущность конструкционного демпфирования заключается в том, что деформация жестко соединенных элементов может вызвать проскальзывание по контактным поверхностям, в результате чего силы трения совершат необратимую работу, которая исключается из общего баланса энергии деформации. В зависимости от характера касательных сил, действующих по контактным повмхностям, различают швы чисто фрикционные и упруго-фрикционные. В чисто фрикционных швах касательные усилия, взаимодействуя между слоями, реализуются только в виде сил трения в упруго-фрикционных швах взаимному проскальзыванию слоев препятствуют как силы трения, так и упругие связи сдвига. Рассматривая конструкционное демпфирование в составных балках, примем следующие обозначения [c.474]

Если балка имеет продольную ось симметрии, то ее напряженное состояние обратно симметрично по отношению к этой оси. Поэтому можно заранее сказать, что в симметрично составленной балке симметричные обобщенные неизвестные обращаются тождественно в нуль, благодаря чему количество независимых дифференциальных уравнений (1) значительно уменьшается по сравнению с общей задачей о расчете составного стержня. В частности, для балки, симметрично составленной из трех брусьев, приходится учитывать лишь одно обобщенное сдвигающее усилие 7 , и расчет такой балки сводится к расчету балки из двух брусьев без всяких дополнительных вычислений. Необходимо лишь при этом заменить значенияА и гг в балке из двух брусьев соответственно на Л и определенные для симметрично составленной балки из трех брусьев (9.5). [c.81]

Очевидно, что распространять уравнения (3) и (1) на произвольные составные стержни или балки, неправомочно (за исключением балки из двух брусьев и из трех брусьев, симметричных относительно продольной оси балки). Однако в литературе такие рекомендации имели место [28], причем коэффициенты -предлагалось брать пропорциональными сдвигающим усилиям, определенным по формуле Д.И. Журавского, т.е. как для монолитной балки. Нами начисто отвергается такой подход к расчету составных балок из нескольких бд)усьев. [c.89]

При бесконечно длинных соединениях решение для составного бруса упрощается во многих случаях настолько, что не требуется почти никаких вычислений, кроме определения А и значений Так, например, для балки на двух опорах, нагруженных так, как показано на рис. 61 (все участки балки бесконечно длинные ), эпюра может быть построена непосредственно по эпюре монолитной балки после скривления скачкообразных участков последней эпюры кривыми вида Се [c.113]

Для измерения длины трещины вместо механического измерителя рекомендуется использовать оптический микроскоп [53]. Это обусловлено возможными трудностями идентификации фронта трещины невооруженным глазом. Кроме того, инициирующая трещина должна быть предварительно открыта и продвинута примерно на 10 мм. Это позволяет разрущить полимерный карман перед фронтом трещины и способствует формированию естественной трещины. В процессе испытания записывается зависимость нагрузка — перемещение. Перемещение определяется с помощью экс-тензометра или другой подходящей измерительной системы. Использовать для определения перемещения движение траверсы ма-щины нежелательно. Исключение могут составить случаи, когда проскальзывание в захватах пренебрежимо мало и известна податливость мащины. При испытании составного образца на продольный сдвиг следует, так же как и при испытании двойной консольной балки (рис. 4.22), получать несколько последовательных кривых нагружения и разгрузки. Рекомендованная скорость перемещения 5 мм/мин [53]. Типичные кривые нагружения и разгрузки, по- [c.271]

Определение центра тяжести поперечного сечения балки. Ось у является осью симметрии сечения балки, следовательно, центр его тяжести находится на этой оси. За вспомогательную ось для определения координаты центра тяжести сечения на оси у принимаем ось Х (рис. 5.22, а). Заметим, что поперечное сечение балки является составным, и включает в себя три прямоугольника (верхняя и нижняя полки, а также стенка). С учетом данного обстоятельства и воспользовавщись выражением (3.6), вьиислим статический момент площади поперечного сечения балки относительно оси Xi [c.96]

Изгибающий момент С в какой-нибудь точке участка АВ может быть определен путем сложения изгибающего момента на концах участка, когда последний ие нагружен, с моментом, вычисленным по нагрузке участка, предполагая, что он выделен из всей балки и что концы его оперты. Первую из этих составных частей можно изобразить графически ординатами лннин А В иа фиг. 40, где АА и ВВ представляют собой в каком-ни будь выбранном масштабе изгибающие моменты в точках Л и 5 Втора часть изгибающего момента в случае, когда участок балки нагружен рав [c.394]

В качестве более сложного примера рассмотрим определение опорных реакций для составной мкогопролетной балки. [c.184]

Рассмотрим сначала составную деревянную балку, показанную на рис. 103. Предполагается, что шпонки, поставленные между двумя брусьями, составляющими балку, достаточно прочны для того, чтобы сопротивляться срезывакяцим усилиям 5 (рис. 103,6). Тогда для определения величины можно будет применить уравнение (57). Для того чтобы учесть ослабление сечения шпоночными канавками и болтсюыми отверстиями, необходимо ввести в расчет только заштрихованную часть сечения, указанную на рис. 103, с. Тогда [c.117]

Из предыдущих рассуждений видно, что при определении напряжений в составных двутавровых балках для упрощения вычислений сделано несколько допущений. Это до некоторой степени уменьшает точность вычисления напряжений, ч 0 должно быть принято во внимание при выборе допускаемых напряжённй для составных балок ). [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...