Двухфазные стали

Такому разрушению подвержены (но несколько слабее) и ферритные нержавеющие стали. Двухфазные стали (аустенито-ферритные) обладают наименьшей склонностью к коррозионному растрескиванию. [c.492]

Почему двухфазная сталь (7 -fa) менее склонна к горячим трещинам [c.88]

Градуировку прибора в процентах по объему а-фазы производят с помощью эталонных образцов двухфазной стали с известным содержанием ферритной фазы. [c.66]

Исследования при пульсирующем цикле растяжения до разрушения образцов из двухфазной стали с содержанием основных легирующих элементов, % С — 0,07 Si — 1,46 Мп — 0,70 Мо — [c.264]

В двухфазных сталях ипа 18-8-3 Сг—N1—Мо, 18-12-2 Сг—N1—Мо и 18-12-3 Сг—N1—Мо возможно образование значительных количеств а-фазы, богатой хромом и молибденом, что служит причиной появления склонности этих сталей к МКК-Поскольку молибден благоприятствует образованию о-фазы, то в этих случаях его влияние отрицательно [81 ]. [c.56]

Двухфазные стали феррито-аустенитного класса обладают достаточно высокой пластичностью, если при температуре нагрева под горячую обработку в их структуре остаётся не более 8-10 % аустенита, а при температуре окончания пластической деформации количество у - фазы не превышает 25-30 %. Это возможно только при определённых количествах Сг, Ni и других элементов в стали, а также при выборе соответствующего режима деформации. [c.43]

При повыщении содержания Сг и уменьшении количества Мп у хромомарганцевоникелевых двухфазных сталей наблюдается значительный разброс по механическим свойствам и увеличивается склонность к охрупчиванию, что связано с изменением соотношения а - и у - фаз. [c.44]

Какую обработку проходят двухфазные стали для штамповки Какова структура этих сталей и механические свойства [c.312]

Двухфазные стали часто имеют трехслойное строение, вызванное неравномерным распределением феррита по сечению листа периферийные участки стали обычно беднее ферритом, чем центральная часть. Это обстоятельство, обусловленное неравномерным распределением феррита в стальном слитке, необходимо учитывать при всех видах испытаний аустенитных сталей. [c.38]

Для электрошлакового металла характерно полное или почти полное отсутствие строчечности не только в распределении второй первичной фазы в двухфазных сталях, но и карбонитридной составляющей в однофазных сплавах. В жаропрочных высоконикелевых сталях и сплавах, имеющих однофазную первичную структуру, упрочняющая фаза располагается не в виде вытянутых скоплений (строчек), а в виде равномерно распределенных мелкодисперсных частиц. На рис. 172 показана типичная микроструктура жаропрочного никелевого сплава обычной выплавки (индукционная печь) и после ЭШП. [c.408]

Вследствие того, что ферритная фаза при высоких температурах обладает меньшей прочностью, при ковке и горячей прокатке следует уменьшать степень обжатия двухфазные стали при обычных степенях деформации дают трещины и разваливаются. [c.279]

Главным фактором, определяющим стойкость против общей коррозии, является содержание хрома. Большинство нержавеющих аустенитиых сталей содержит около 18% Сг и обладает приблизительно одинаковой стойкостью им уступают стали с 14о/о С"-, но их превосходят двухфазные стали, содержащие 21% Сг. [c.496]

Меньшая жаростойкость двухфазных сталей связана с большей неоднородностью образуюш,ейся заш,итной окисной пленки по составу и распределению в ней внутренних напряжений, возни-каюш,их в процессе ее роста, что приводит к большой неоднородности заш,ит-ных свойств и частичному саморазрушению этой пленки. [c.139]

При высоких температурах влияние величины зерна на пластичность и сопротивление деформации изучено недостаточно. Однако установлено, что и при высоких температурах отмеченная выше тенденция сохраняется, т. е. сопротивление деформации и пластичность уменьшаются с ростом величины зерна, причем с повышением температуры пластичность сталей 000X28 (0,02% С) и Х28 (0,1% С) повышается независимо от величины зерна (рис. 271,а). Наоборот, для кремнистой стали существенное различие в пластичности установлено для 800 °С (рис. 271,6), которое нивелируется при более высоких температурах, причем с повышением температуры пластичность более мелкозернистой стали уменьшается, что можно объяснить ростом размера зерен при нагреве однофазной кремнистой стали в диапазоне температур 800—1000 °С. Рост зерен с повышением температуры для двухфазных сталей затруднен и поэтому в них наблюдается увеличение пластичности с ростом температуры за счет развития диффузионных процессов, увеличения числа систем скольжения и механизмов пластической деформации. Однако для хромистых сталей наряду с ростом пластичности при уменьшении величины зерна наблюдается аналогичное уменьшение сопротивления деформации, что связано с проявлением эффекта сверхпластичности, так как при повышенной температуре эти стали (000X28 и Х28) являются по существу двухфазными с наличием устойчивой твердой ст-фазой. Поэтому не случайно, что влияние величины зерна на пластичность [c.509]

Легирование. Легирование коррозионно-стойких сталей стабилизирующими элементами — наиболее доступный способ предотвращения МКК. Наиболее часто используются для этой цели титан и ниобий. Вопрос о необходимом для полной стабилизации количестве этих элементов был подробно рассмотрен ранее. Здесь отметим только, что, как показала многолетняя практика контроля коррозионно-стойких сталей типа 18-8 на МКК на Невском машиностроительном заводе им. В. И. Ленина, иаилуч-шие результаты были получены для сталей, имевших С < 0,08 % Сг 17,5 — 19,5 %, отношение Т /С 5. При этом следует иметь в виду, что при получении двухфазной стали при контроле на МКК, вследствие структурной коррозии, затрудняется анализ контрольных образцов, а признаки наличия МКК проявляются нечетко и может быть дано неправильное заключение по испытываемому материалу. Количество ниобия наиболее целесообразно определять из соотношения КЬ/С 2 И. [c.60]

Они обладают высокой коррозионной стойкостью в большом количестве агрессивных сред. По этим характеристикам двухфазные стали достаточно близки к заменяемым ими сталям Х18Н9Т и Х17Н13М2Т. Некоторые данные но оценке сравнительной коррозионной стойкости сталей этой группы характеризуются графиком на рис. 38. [c.41]

Стабильность механических свойств двухфазных сталей достигается при относительно небольших колебаниях химического состава, поэтому их выплавку необходимо производить на суженных пределах содержания легирующих элементов титана и никеля. На рис. 39 представлена диаграмма изменения механических свойств стали на основе Х21Т в зависимости от содержания никеля. [c.41]

По сравнению с указанными двухфазными сталями значительно менее технологичны стали ферритного класса 0Х17Т, Х25Т и др. [c.65]

Ферритные хромистые стали подвержены межкристаллитной коррозии. Появление последней связано с выпадением карбидов. Вследствие малой растворимости углерода в феррите карбиды, имеющиеся встали, переходятв твердый раствор при более высоких, температурах, чем в случае аустенитных сталей. При охлаждении карбиды выделяются по границам зерен. При этом, по мнению Э. Гудремона [111,62], происходит обеднение хромом границ зерен и понижение их устойчивости. И. А. Левин и С. А.Гинцберг[П1,154] используя методику микроэлектрохимических исследований, показали, что границы зерен в хромистых сталях поляризуются слабее, чем основное зерно. Диффузия хрома вобъемноцентрированной решетке феррита происходит более интенсивно, чем в аустените. В связи с этим при медленном охлаждении с высоких температур или при длительном отжиге в интервале температур 550—700° С наблюдается коагуляция карбидов и выравнивание концентрации хрома. Ферритные хромистые стали при этом нечувствительны к межкристаллитной коррозии. В полуферритных сталях межкристаллитная коррозия проявляется в более слабой степени. В двухфазной стали границы зерен феррита и аустенита по разному чувствительны к межкристаллитной коррозии после различных видов термообработки. Для феррита опасно быстрое охлаждение, для аустенита — отпуск при температурах 550—700° С. Устраняется межкристаллитная коррозия нагревом при 500—700° С в случае феррита и закалкой при температуре 1050° С в случае аустенита. Поскольку мартенситные хромистые стали (для снятия закалочных напряжений) после сварки всегда подвергаются отжигу, межкристаллитной коррозий они фактически [c.176]

Стабильность механических свойств двухфазных сталей фер-рито - аустенитного класса обеспечивается узкими пределами содержания основных элементов и их соотношением, которое определяет соотношение а - и у - фаз в структуре. [c.44]

Расширение сортамента нержавеющих сталей, особенно сталей с повышенной коррозионной стойкостью, с многокомпонентным легированием, увеличение производства сталей с низким содержанием углерода, легированных азотом, а также двухфазных сталей, сталей переходного класса п ыартенсито-стареющих сталей. [c.6]

При разливке нержавеющей стали могут образовываться и подкорковые пузыри, вызванные обильным водяным охлаждением изложниц и быстрой разливкой стали в изложницы, смазанные густой смазкой, т. е. нарушениями общепринятой технологии. В прокате нержавеющих сталей встречают расслоения в изломе. Как правило, они вызваны наличием грубых скоплений неметаллических включений. Причиной расслоений в листе может быть и повышенная двухфазность стали. Так, как показали исследования [204], при прокатке листа стали [c.268]

При выплавке нержавеющей, как и другой высоколегированной стали, важным элементом технологии является отбор представительных проб и быстрый и правильный их анализ. Особенно это важно для двухфазных сталей. За счет лучшего усреднения металла при применении электромагнитного перемешивания удалось снизить количество плавок стали Х18Н10Т с содержанием хрома выше 18% с 30—35 до 12—15%, улучшить пластичность металла, сэкономить феррохром в количестве 5 кг/г стали [52]. В результате применения последних достижений экспресс-анализа (многоканальных квантометров и квантоваков и ускоренных методик химического анализа), доставки проб в лабораторию пневмопочтой и выдачи анализов по селектору или на световом табло существенно сократилась длительность плавки. [c.276]

Катаная двухфазная сталь обычно имеет строчечное строение вследствие своеобразного полосчатого расположения второй фазы — феррита, боридов и т. д. Такое полосчатое строение стали обусловливает ее анизотропность, что затрудняет холодную пластическую деформацию. На рис. 6 приведена микрофотография, иллюстрирующая хрупкое разрушение аустенитно-ферритной стали типа 18-8 в результате холодной штамповки, а также аусте-нитно-борг-гдной стали. [c.38]

Рис. 6. Хрупкое разрушение двухфазных сталей вдоль строчек второй фазы а — аустенитно-ферритная сталь (Х150) б — аустеннтно-боридная сталь (Х70)

Обращает на себя внимание тот факт, что аустенитно-феррит-ный шов (без Nb) обладает несколько большей длительной прочностью при 650 С, чем чистоаустенитный шов. В связи с этим уместно отметить, что по данным ряда исследований двухфазная аустенитио-ферритная сталь типа 18-8 превосходит аустенитную сталь 18-8 по стойкости против межкристаллитного разрушения под нагрузкой при 600° С. После 100 ч работы при 600° С относительное сужение двухфазной стали снизилось от 50 до 45%, а для однофазной стали от 25 до 15%. После 500 ч работы при 600° С относительное удлинение однофазной стали снизилось от 12 до 5%, а двухфазной стали сохранилось неизменным — 17%. [c.267]

При высокой температуре более жаростойкой является аустенит-ная структура стали. С увеличением содержания феррита жаростойкость двухфазных сталей уменьшается, а степень окисления повышается. Это объясняется тем, что на двухфазных сталях образуются плен1си с большими внутренними напряжениями, что приводит к их разрушению. [c.55]

Испытания позволили установить, что стали 0Х21Н5, 1Х21Н5, вопреки распространенному мнению о нечувствительности двухфазных сталей к межкристаллитной коррозии, оказались чувствительными. Также оказалась чувствительной к межкристаллитной коррозии сталь 1X21Н5Т, в которой отношение титана к углероду было недостаточным (2 1). [c.574]

Диаграмма растяжения феррито мартенситнои стали для холодной штамповки в сравнении с другими сталями приведена на рис 89 Пре дел текучести двухфазной стали лишь немного больше, чем у обычной низкоуглеродистои стали что обеспечивает легкую штампуемость В то же вре я временное сопротивление двухфазной стали не уступает этой арактеристике для высокопрочной низколегированной стали а после деформации на 5 % (штамповки) феррито мартенситная сталь имеет равный с ней предел текучести [c.162]

Низкие значения предела текучести двухфазной стали и отсутствие площадки текучести после термической обработки из межкритического интервала температур связаны с большим количеством свободных дис локаций в феррите появившихся в результате образования мартенсита и деформации окружающей ферритиой матрицы [c.163]

В качестве двухфазных сталей для холодной штамповки чаще ис пользуют малоуглеродистые низколегированные стали с 0,06—0 12 % С 1—2 % Мп 0 5—1 5 % Si с небольшими добавками ванадия или подоб ные же стали но содержащие 0 5 % Сг и О 1—04 % Мо Легирование стали необходимо для получения при термической обработке мартенси та и мелкого зерна феррита После термической обработки стали имеют следующие механические свойства ат=300—450 МПа ав=600— 850 МПа 6=20—30 % а после штамповки ат=450—600 МПа [c.163]

Применение двухфазных феррито мартенситных сталей в автомо билестроении для изготовления штампованных несущих нагрузку дета леи (например обод колес) позволяет сэкономить более 25 % стали и является рентабельным несмотря на усложнение технологии В настоя щее время ведутся исследования по изысканию новых областей приме нения двухфазных сталей для холодной штамповки [c.163]

Повышенное сопротивление МКК объясняют более мелкозернистой структурой двухфазных сталей, что приводит к меньшей концентрации карбидных фаз по границам (выделением карбидов типа МегзСе на границе 5—у фаз) Поскольку условия проявления МКК в этих фазах разные, то-концентрация хрома в приграничных участках не опускается ниже допустимого уровня Так как концентрация уг-черода в аустените выше, чем в феррите, карбиды выделяются по границам, не образуя непрерывной сетки [c.285]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...