Двухфазные низколегированные стали

Двухфазные низколегированные стали. М. Металлургия, 1986. 206 с. [c.774]

ДВУХФАЗНЫЕ НИЗКОЛЕГИРОВАННЫЕ СТАЛИ [c.222]

Оптимальным соотношением структурных составляющих для двухфазных низколегированных сталей подобного типа считается следующее 10—25 % мартенсита и 75—80 % феррита. Например, при нагреве до 775 °С требуемая для обеспечения указанного фазового состава скорость охлаждения сталей 09Г2Ф и 09Г2ФБ [c.95]

Двухфазные низколегированные стали системы легирования С—51—Мп, характеризующиеся повышенными прочностью и пластичностью, получают термообработкой с нагревом в межкрнтиче-ский интервал температур (МКИ). В результате проведения такой 222 [c.222]

Двухфазные ферритио-мартеисит-иые стали (ДФМС) — это низкоуглеродистые низколегированные стали, структура которых представляет собой мелкозернистую 4№рритиую матрицу с 15—25 % мартенсита в виде отдельных островков [6, 41]. В структуре также может присутствовать небольшое количество остаточного аустенита, бейнита и дисперсных карбидов. [c.20]

Диаграмма растяжения феррито мартенситнои стали для холодной штамповки в сравнении с другими сталями приведена на рис 89 Пре дел текучести двухфазной стали лишь немного больше, чем у обычной низкоуглеродистои стали что обеспечивает легкую штампуемость В то же вре я временное сопротивление двухфазной стали не уступает этой арактеристике для высокопрочной низколегированной стали а после деформации на 5 % (штамповки) феррито мартенситная сталь имеет равный с ней предел текучести [c.162]

В качестве двухфазных сталей для холодной штамповки чаще ис пользуют малоуглеродистые низколегированные стали с 0,06—0 12 % С 1—2 % Мп 0 5—1 5 % Si с небольшими добавками ванадия или подоб ные же стали но содержащие 0 5 % Сг и О 1—04 % Мо Легирование стали необходимо для получения при термической обработке мартенси та и мелкого зерна феррита После термической обработки стали имеют следующие механические свойства ат=300—450 МПа ав=600— 850 МПа 6=20—30 % а после штамповки ат=450—600 МПа [c.163]

Как показали проведенные исследования, в двухфазном (е+ )-сплаве сера и фосфор не оказывают столь резкого и отрицательного влияния на вязкость разрушеция, как в конструкционных низколегированных сталях. [c.264]

Электрополируемость различных материалов неодинакова. Наиболее качественно полируются металлы и сплавы, однородные по составу и строению, однофазные, с равномерной текстурой (медь, никель, однофазная латунь, нержавеющая, кислотоупорная и жаростойкая сталь, чистый алюминий, лёгкие сплавы, серебро). Несколько труднее полируются высокоуглеродистая и низколегированная сталь, сплавы с крупными выделениями карбидов, неоднородные лёгкие сплавы, многокомпонентная бронза, двухфазная латунь. Плохо или вовсе не полируются чугун с выделениями графита, металлокерамические сплавы, металлизацнонные покрытия. [c.942]

С. Кроме того, возрастает степень гомогенности аустенита. Изменяя температуру нагрева, удается в широких пределах регулировать прочность стали. Низкое отношение От/(Тв является характерным для двухфазных ферритно-мартенситных низколегированных сталей и по данным работы [50] способствует релаксации напряжений при наличии дефектов типа трещин, а также в условиях наводороживающей агрессивной среды. [c.95]

В больщинстве случаев конструкционные углеродистые и низколегированные марки стали обладают как в литом, так и в деформированном состояниях достаточно больщой технологической пластичностью в широком интервале температур. Окончание ковки многих из них может производиться в двухфазном состоянии, пластичность стали в котором также бывает до определенного предела (вполне конкретного для каждой марки стали) достаточной. В связи с этим установление оптимального температурного интервала деформирования таких марок стали представляет большой интерес с точки зрения его влияния на качество, структуру, механические и служебные свойства готового изделия после полного цикла его обработки (нагрев— деформирование — термическая обработка, включая режимы остывания). [c.26]

Недавно было сделано предложение изготовить контур реак- тора BWR частично или полностью из низколегированной феррит-ной стали. Если обеспечить высокую чистоту и ограничить скорость теплоносителя, то это может оказаться реальным. Однако очень высокая скорость теплоносителя, превышающая 6 м/с в двухфазной части контура, может привести к появлению кавитационных явлений в узлах или к изменению сечения, а повреждение окисной пленки на ферритной стали может стать причиной катастрофического увеличения скорости коррозии, приводящей к появлению большого количества ее продуктов и даже к разрушению контура. Поэтому необходимы тщательные исследования, особенно для реактора SGHWR, для которого наличие многочисленных труб усложняет проблему по сравнению с относительно простым контуром реактора с кипящей водой. [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...