Хромомарганцевые стали типа

Рис. 249. [Влияние никеля на изменение механических свойств хромомарганцевой стали типа 18-8 с 0,30—0,40% С

Хромомарганцевые стали типа 13-16, за исключением низкоуглеродистой, имеют аустенитную структуру. С повышением [c.428]

Хромомарганцевые стали типа 13-9 с 0,.18 и 0,34% С после нагрева до высоких температур и быстрого охлаждения имеют аустенито-мартенситную структуру. Повышение содержания углерода способствует увеличению аустенитной составляющей. Сталь с 0,51 и 0,71 % С имеет полностью аустенитную структуру. [c.430]

Чем выше содержание углерода, тем больше остаточного аусте-нита и тем выше жаропрочность. Интересно, что жаропрочность чисто хромомарганцевой стали типа 13-9 при 800° С выше, чем хромомарганцевоникелевой стали типа 13-10-10 при высоком содержании углерода. [c.430]

Хромомарганцевые стали типа 12-20 и 12-30 [c.437]

Рис. 258. Влияние степени деформации в холодном состоянии, температуры закалки на механические и магнитные свойства хромомарганцевых сталей типа

Испытания хромомарганцевых сталей типа 18-8 и хромомарганцевоникелевых типа 18-8-4, закаленных с 1150° С в воде, в атмосфере искусственных субтропиков и в морской воде, показали, что они обладают достаточно высокой коррозионной стойкостью, но несколько меньшей, чем хромоникелевые стали типа 18-8. [c.584]

Сопоставляя данные о влиянии ванадия на жаростойкость стали 12-17-3 с данными [804], можно отметить их некоторое совпадение, так как в хромомарганцевых сталях типа 13-22 ванадий, вводимый в сталь в количествах до 3% при 875° С, влияния не оказывал. Только при более высоких температурах (950 и 1050° С) наблюдалось ухудшение жаростойкости. Необходимо отметить, что жаростойкость в наших испытаниях определяли по привесу. [c.655]

Каких-либо окончательных рекомендаций в работе [3741 не дается и подчеркивается, что холоднокатаные хромоникелевые стали типа 18-8 по сочетанию свойств лучше, чем хромомарганцевые исследуемого типа. [c.438]

Недостатком хромомарганцевых сталей типа Сг 18Мп 15N, как. и хромистых, является их склонность к межкристаллитной коррозии, которая зависит не только от химического и структурного состава сталей, но и от природы коррозионной среды. [c.33]

Наибольшие трудности представляет легирование нержавеющих, особенно хромомарганцевых сталей типа ЭИ481, ниобием. Пониженные температуры, характерные для этих сталей, высокая температура плавления 60%-ного феррониобия (1700° С), особенности растворения этого сплава приводили к тому, что в готовом металле встречались частицы нерасплавившегося феррониобия. Поэтому легирование ниобием необходимо производить за 1 —1,5 ч до выпуска плавки, обеспечив предварительное раздробление кусков до 20 мм в поперечнике и активное перемешивание металла в течение плавки. Целесообразно применение лигатур феррониобия с пониженным содержанием ниобия и соответственно с меньшей температурой плавления, в частности сплава FeMnNb [53]. Предварительный нагрев ферросплавов до 700—800° С существенно снижает тепловые потери ванны при легировании и ускоряет этот процесс. Однако используемые обычно для нагрева газовые печи не яв- [c.82]

Рис. 250. Температурная граница растворимости карбида типа СггзСд хромомарганцевых сталей типа 22-10 /), 18-10 2) и 13-10 (5) в зависимости от содержания углерода

Автором [1] и Брюлем [372] еще до войны изучено влияние углерода на изменение структуры, магнитных и механических свойств хромомарганцевых, сталей типа 12-16 19-10 15-10 15-16, прокатанных на лист толщиной 1,5 мм (табл. 152 и 153). [c.425]

Изучение механических свойств и фазового состава хромомарганцевых сталей типа 13-16, 18-9, 13-9 и хромомарганцевоникеле- [c.428]

В работах [622, 697, 830] изучена группа хромомарганцевых сталей типа 10-14 с различным содержанием алюминия (до 7%) и углерода (до 0,9%), определен фазовый состав и предложена для опробования в промышленности сталь типа 10-14 с 3,0% А1 и 0,5% С вместо стали 1Х18Н9Т. Столь высокое содержание углерода нейтрализует ферритообразующее влияние алюминия и сталь можно отнести к группе аустенитокарбидных, причем свойства ее зависят от содержания углерода (рис. 266 и табл. 162). [c.452]

Хромомарганцевая сталь типа 25Х14Г8Т значительно отличается по характеру гидроэрозии от хромоникелевой аустенитной стали 12Х18Н9Т. Аустенит хромомарганцевой стали разрушается медленно и равномерно, без образования глубоких раковин. Разрушение развивается в основном последовательным вовлечением в этот процесс новых поверхностных слоев стали (рис. 125, а). Аустенит хромоникелевой стали разрушается быстро и неравномерно. Появляются глубокие раковины, которые при дальнейшем испытании срастаются, образуя на поверхности образца глубокий кратер (рис. 125, б). [c.216]

Для повышения стойкости деталей, работающих в условиях контактного изнашивания, часто применяют наплавку на детали более твердых и прочных сплавов. Литой или порошкообразный сплав наплавляют на поверхность детали с помощью ацетиленокислородного пламени, электросварочной дуги или индукционного нагрева токами высокой частоты. При высоких температурах сплав прочно соединяется с основным металлом и образует очень твердую, износоустойчивую поверхность. Износостойкость деталей с направленной поверхностью, как правило, увеличивается в 2—3 раза, а в отдельных случаях в 10—15 раз. Для наплавок применяют различные сплавы (в том числе сталинит, сормайт, вокар и др.), а электроды выполняют из марганцовистой, хромистой, хромоникелевой и других сталей. В работе [18] приведены результаты исследования гидроабразивной стойкости различных наплавок, применяемых в отечественной промышленности. Из наплавок типа КБХ, 03И-1В, ЭН60М, Т-620, ЭТН2, УС, ВСН-6, ЭТН-1, ВХ и ОЗИ-1 наиболее износоустойчивой при кавитационном воздействии оказалась наплавка КБХ, а наименее износоустойчивой наплавка ОЗИ-1. Достаточно высокое сопротивление микроударному разрушению оказывают наплавки высокоуглеродистым хромоникелевым сплавом с добавкой титана. Из без-никелевых наплавок наиболее высокой эрозионной стойкостью отличается наплавка из хромомарганцевой стали (типа 30Х10Г10) с добавкой титана. [c.270]

Принципиально аналогичным образом влияют указанные примеси и на развитие обратимой отпускной хрупкости более сложных по составу сложнолегированных конструкционных сплавов, Охрупчивающее влияние примесей в конструкционных сталях проявляется при развитии обратимой отпускной хрупкости как в процессе замедленного охлаждения от температуры высокого отпуска, так и при изотермических выдержках в опасном интервала температур. Так, при исследовании отпускной хрупкости, развивающейся в результате замедленного охлаждения хромомарганцевой стали типа 35ХГ (0,35 % С 0,30 % 81 1,1 % Сг 0,8 % Мп при концентрациях сурьмы, мышьяка и олова около 0,001 %) установлено [7] резкое повышение степени охрупчивания во всем исследованном диапазоне скоростей охлаждения (0,17- [c.37]

Хромомарганцевые стали, разработанные Институтом металлургии АН ГССР, по сравнению с хромоникелевым сплавом (Х18Н9Т) содержат хрома на 3—5% меньше. Для стабилизации аустенитной структуры в сплавах этого типа вводится азот в количестве до 0,4%. Хромомарганцевые сплавы по своим физико-химическим свойствам приближаются к хромоникелевым, а по некоторым другим даже превосходят их. Химический состав и механические свойства хромомарганцевых сплавов приведены в табл. IV. 1, IV. 2. [c.61]

Так, хромомарганцевые сплавы могут с успехом заменить хромоникелевые для изделий, предназначенных для работы в тропическом и субтропическом климате. Исследование возможности электрохимической защиты хромомарганцевых сплавов в морской воде показало, что они стойки в паре с углеродистой сталью. Хромомарганцевые сплавы типа Х15АГ15 в условиях морской воды оказались коррозионностойкими, у них отсутствует склонность к коррозионному растрескиванию. Хромомарганцевые сплавы, содержащие бор, обладают повышенной коррозионной стойкостью в связи с образованием в структуре нитридов, карбидов и силицидов бора. В изделиях, эксплуатирующихся непосредственно в морской воде, они уступают хромоникелевым сплавам. [c.102]

Стремление к улучшению экономических показателей электростанций, сжигающих мазут, путем повышения температуры перегрева пара привело к созданию новых марок жаропрочных хромомарганцевых аустенитных сталей с небольшим содержанием никеля. ЦНИИТмаш разработана сталь типа 0Х13Г12Н2АС2 и ИМЕТ АН СССР — сталь типа 0Х12Г14Н4ЮМ [Л. 36]. Эти стали имеют показатели жаропрочности на уровне аустенит-ной хромоникелевой стали Х18Н12Т и превосходят ее в 1,5—2,0 раза по коррозионной стойкости в продуктах сгорания мазута. Стали сохраняют высокие пластические свойства при длительном эксплуатационном опробовании, а также при испытании на длительную проч- [c.109]

Необходимо иметь в виду, что способы повышения стойкости хромомарганцевых и хромомарганцевоникелевых аустенитных сталей с N к МКК несколько иные, чем хромоникелевых сталей типа Х18Н10. Поскольку Ti химически более активен к N, чем к С, его введение в сталь в качестве стабилизирующего С элемента неприемлемо, так как азот оказывается связанным с Ti в нитрид TiN и утрачивает свою функцию как аустенитообразующий элемент. [c.41]

Хромомарганцевые аустенитные стали (например, 1Х18Н4Г4Л и 2Х18Н4ГЛ) имеют лучшие литейные свойства, чем стали типа 18-8, поэтому их можно с успехом использовать вместо сталей 18-8 при условии равноценной коррозионной стойкости там, где требуются литые коррозионностойкие материалы. [c.57]

На рис. 285 показано изменение во времени электродных потенциалов хромомарганцевых сталей с различным содержанием углерода, 17 %-ной хромистой стали и хромоникелевой стали типа 18—8 в растворе HNO3 [411]. [c.498]

Хромомарганцевые стали со структурой мета-стабильного аустенита, работающие в интервале температур М -М , обладают высокой износостойкостью в условиях динамического контактного нагружения (кавитационного, циклического контактно-ударного). Благодаря низкой энергии дефектов упаковки, в них интенсивно развиваются мартенситные превращения, сопровождающиеся релаксацией напряжений. Их рабочая поверхность упрочняется значительно сильнее, чем хромоникелевых сталей типа 12Х18Н10Т. [c.362]

Введение в хромомарганцевую сталь 0,05% титана улучшает ее свойства. Так, исследование сталей типа 30Х14Г6Т показало, что. при содержании в стали 0,08% Ti потери массы образцов при испытании на струеударной установке уменьшаются на-15%. При этом заметно повышаются механические свойства стали. Установлено, что титан, образуя тугоплавкие нитриды, способствует получению мелкозернистой структуры в процессе кристаллизации стали. [c.196]

В технике широко используются жаропрочные сплавы на основе железа, кобальта и никеля. К ним относятся аустенитные хромоникелевые, хромомарганцевые стали, дополнительно легированные алюминием, титаном, кремнием, молибденом и другими элементами. Высокой жаропрочностью и стойкостью к газовой высокотемпературной коррозии отличаются никелевые сплавы, содержащие 30—40% хрома, алюминий, титан, молибден, ванадий и другие легирующие элементы. Эти сплавы типа нихромови нимоников имеют высокую жаропрочность до 700—900° С. Плотная кубическая структура у-железа, умарганца, никеля и р-кобальта, обусловленная близостью электронного строения их атомов, имеющих заполненнук> нерасщепленную d -остовную оболочку, идентичную р -оболочке,. близость атомных радиусов и концентраций коллективизированных электронов (2 эл/атом) приводит к широким возможностям легиро- [c.39]

Сообщается [21] о промышленном внедрении стали следующего состава 0,1% С 14,5% Мп 17,5% Сг 0,4% N2. Испытание на растяжение прн комнатной температуре показало, что в отожженном состоянии сталь имеет предел прочности 95 кПмм , предел текучести 64 кГ мм , удлинение 40%. Механические свойства этой хромомарганцевой стали, подвергнутой холодной пластической деформации со степенью обжатия 5%, близки к механическим свойствам хромоникелевой стали типа 18-8, подвергнутой холодной пластической деформации со степенью обжатия 25 >/о- [c.716]

При степени деформации, равной 35 о, сталь обладает пределом текучести около 130 кПмм при удлинении 6%. Испытание на растяжение при повышенных температурах, проведенное на стандартных образцах диа.метром 12,8 мм, показало, что до температур 760° С предел прочности и предел текучести новой стали выше, чем у нержавеющей стали типа 18-8 всех других марок. Величина удлинения и сужения поперечного сечения при температурах испытания до 540° С имеет тот же порядок, что и у других сталей типа 18-8, а при более высоких температурах резко падает. Изучалась коррозионная стойкость образцов стали в кипящей 65%-ной азотной кислоте, кипящей 5%-ной азотной кислоте и при 30° С в 5%-ном растворе серной кислоты. Проведенные испытания позволяют заключить, что коррозионная стойкость хромомарганцевой стали близка к коррозионной стойкости сталей типа Х17 и Х16Н1Г17. [c.716]

Смотреть страницы где упоминается термин Хромомарганцевые стали типа : [c.71] [c.421] [c.421] [c.429] [c.207] [c.70] [c.166] [c.186] [c.196] [c.414] [c.251] [c.283] [c.25] [c.518] [c.211] [c.233] [c.288] [c.630] [c.145] [c.155] [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...