Исходные данные для расчета тепловой схемы

Исходные данные для расчета тепловой схемы [c.174]

Исходными данными для расчета тепловой схемы являются значения тепловых нагрузок и графики расхода теплоты. Данные о тепловых нагрузках по цехам и видам потребления группируются в сводную таблицу [c.3]

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ [c.7]

Таблица 10.1. Исходные данные для расчета тепловой схемы котельной, работающей на закрытую систему теплоснабжения (рис. 10.3)

Таблица 10.5. Исходные данные для расчета тепловой схемы котельной (рис, 10.5) с паровыми и водогрейными котлами, работающей на открытую систему теплоснабжения

Оборудование котельной выбирают на основе расчета тепловой схемы котельной. Цель расчета тепловой схемы— определение расхода теплоносителей и их параметров по отдельным аппаратам котельной. Для расчета тепловой схемы составляют уравнение теплового и материального баланса всех элементов. Полученная система уравнений решается. В качестве основных исходных данных для расчета тепловой схемы берут расход теплоносителей потребителями, определяемый из графиков нагрузки, и параметры теплоносителей, которые зависят от вида технологического оборудования, принятой схемы отопления и других факторов. [c.352]

При выборе исходных параметров для расчета тепловой схемы необходимо учитывать, что температура на входе в конденсатор последней ступени должна быть выше температуры затвердевания гидрофобного теплоносителя. Значение f r связано с числом ступеней установки и стоимостью теплоты, поступающей на установку, и обычно находится в пределах 20—50°С. Температурный недогрев в головном подогревателе и охладителе дистиллята принимается одинаковым Дтг.п= ДТо.д = 5°С. Недогрев в охладителе гидрофобного теплоносителя принимают равным Дто.г 30-н40 С. а в конденсаторах Дт н = 4- -8°С. Допустимая скорость Ог в трубках конденсаторов 0,6—1 м/с. В соответствии с данными Е. Д. Мальцева температурный перепад в контактном теплообменнике может изменяться от 10 до 50°С, а недогрев опресняемой воды в нем зависит от разности температур вводимых жидкостей и высоты теплообменника [c.119]

Рассмотрим пример расчета тепловой схемы производственной котельной, работающей на закрытую систему теплоснабжения (см. рис. 10.4). Котельная предназначена для снабжения паром технологических потребителей с небольшим расходом горячей воды на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Котельная расположена в г. Саратове и работает на природном газе. Описание рассчитываемой схемы было приведено выше. Основные исходные данные для расчета приведены в табл. 10.3. Нижеприведенный расчет выполнен для максимально-зимнего режима. Для других режимов расчет аналогичен рассмотренному. [c.187]

Расчет тепловой схемы котельной с паровыми и водогрейными котлами рекомендуется производить в последовательности, принятой в нижеприведенном примере. Расчет выполнен при работе котельной на открытую систему теплоснабжения (см. рис. 10.5) для максимально-зимнего режима. Остальные режимы рассчитываются аналогично. Исходные данные для расчета приведены в табл. 10.5. Основным топливом котельной является мазут. Котельная расположена в г. Костроме. [c.195]

Исходными данными для расчета деаэратора смешения являются давление и энтальпия греющего пара расход Ог и энтальпия г г (или температура г) Для каждого из потоков воды, поступающих в деаэратор. Эти данные берутся из расчета тепловой схемы паротурбинной установки. Кроме того, нужно знать количество газов, в основном кислорода, растворенных в потоках воды. При проектировании необходимо задаться предельно допустимым содержанием газов в воде после деаэратора. [c.380]

Основной целью расчета любой тепловой схемы котельной является выбор основного и вспомогательного оборудования с определением исходных данных для последующих технико-экономических расчетов. [c.160]

Расчет тепловой схемы котельной базируется на решении уравнений теплового и материального баланса, составляемых для каждого элемента схемы. Увязка этих уравнений производится в конце расчета в зависимости от принятой схемы котельной. При расхождении предварительно принятых в расчете величин с полученными в результате расчета более чем на 3 % расчет следует повторить, подставив в качестве исходных данных полученные значения. [c.163]

Рассмотрим пример расчета тепловой схемы котельной с водогрейными котлами, работающими на закрытую систему теплоснабжения (см. рис. 10.3). Котельная предназначена для теплоснабжения жилых и общественных зданий на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Котельная расположена в г. Костроме и работает на малосернистом мазуте. Расчет в соответствии со СНиП П-35-76 ведется для трех режимов максимально-зимнего, наиболее холодного месяца и летнего. Для горячего водоснабжения принята двухступенчатая последовательная схема подогрева воды у абонентов. Деаэрация химически очищенной воды производится в деаэраторе при давлении 0,12 МПа. Тепловые сети работают по температурному графику 150/70. Основные исходные и принятые для расчета данные приведены в табл. 10.1. [c.169]

На принципиальную тепловую схему наносят не все исходные данные, а лишь те, которые в сжатой и достаточно ясной форме могут отобразить процесс выработки тепловой и электрической энергии и быть достаточными для анализа и оценки расчета тепловой схемы. [c.260]

Пример расчета тепловой схемы блока на частичную нагрузку С/До=0,6. Расчет проводим для блока 300 МВт, для которого выше был рассчитан режим поминальной нагрузки. Результаты этого расчета сведены иа рис. 7-4 и являются исходными данными для режима 0/1)о = 0,0. Предварительно принимаем, что [c.121]

Для составления и расчета тепловой схемы необходимо иметь исходные данные [c.293]

Для учебных и частично практических целей можно расчет тепловой схемы упростить, если выполнять его по предварительно выбранным величинам, например производительности котлоагрегатов, значениям величины потерь рабочего тела, расходу рабочего тела на собственные нужды установки, на химводоочистку, /потерям давления в элементах схемы и т, д. В этом случае предварительно, используя исходные данные, определяют нагрузку котельной как суммарный отпуск теплоты или пара внешним потребителям (технологические нужды, отопление, вентиляция, горячее водоснабжение) с добавлением расходов на деаэрацию питательной воды, деаэрацию воды для горячего водоснабжения, подогрев сырой воды перед водоподготовкой и потери внутри котельной. При этом принимают температуру конденсата, поступающего нз подогревателей, установленных в котельной, равной 80—90°С. [c.294]

Для расчета одного режима вулканизации подготавливается исходная информация в соответствии со следующими идентификаторами программы Н — толщина эквивалентной пластины, м КТ — температурный коэффициент вулканизации Кт , ТЭ — температура эквивалентного изотермического режима вулканизации Тэ, °С N — общее число элементарных слоев, выделяемых в эквивалентной пластине N — номер границы между элементарными слоями (номер узловой координаты), для которой при сокращенном объеме выводимой на печать информации печатаются значения температуры и эквивалентного времени вулканизации наряду с такими же величинами для поверхностей эквивалентной пластины TAY — шаг интегрирования по времени Ат, с, задаваемый постоянным либо условным выражением в зависимости от времени, обозначаемого идентификатором TAY ВП — время процесса вулканизации, анализируемое с помощью программы Тв, с Г1, Г2 — тип граничного условия, принимающий значения 1, 2 или 3 соответственно для двух противоположных поверхностей эквивалентной пластины ТО — начальное значение температуры пластины Tq, °С, задаваемое в том случае, если начальная температура эквивалентной пластины не принимается переменной ТН1, ТН2 — начальные температуры соответствующей поверхности эквивалентной пластины, задаваемые в том случае, если формулируется для соответствующей поверхности граничное условие первого рода, °С Т1, Т2 — приращения температуры границ пластины за шаг по времени АГь АГг, °С, при граничном условии первого рода или температуры теплоносителей, контактирующих с соответствующими сторонами пластины, при граничных условиях третьего рода (при граничных условиях второго рода данные параметры пе задаются) AL1, AL2 — коэффициенты теплоотдачи к соответствующим поверхностям пластины ai и а2 при граничных условиях третьего рода, Вт/(м-К), или плотность теплового потока через соответствующую поверхность пластины q[ или q2, Вт/(м -К), при граничных условиях второго рода (при граничных условиях первого рода данные параметры не задаются) ПП — признак вида печати результатов (при ПП = 0 печатается в цикле по времени массив узловых значений температуры и массив значений эквивалентного времени вулканизации, при ПП= 1 печатаются лишь элементы указанных массивов, имеющие индексы 1, N , N - - 1) ЧЦ — число шагов по времени в циклах интегрирования, через которое планируется печатание текущих результатов ПХ, ПТ — признаки задания массивами соответственно линейных координат по толщине пластины, выделяющих элементарные слои, и узловых значений температуры в тех же точках для начального температурного профиля пластины (указанные величины формируются в виде массивов при ПХ=1 и ПТ=1) СИГМА—весовой коэффициент смежного слоя ко второй производной в уравнении теплопроводности, принимающий значения от нуля до единицы в зависимости от выбираемой сеточной схемы интегрирования (возможно задание этого коэффициента в зависимости от критерия Фурье для малой ячейки сетки, значение которого в программе присваивается идентификатору R4) А(Т, К)—коэффициент температуропроводности, для которого задается выражение в зависимости от температуры материала и линейных координат Х[К] и Х[К + 1], ограничивающих элементарный слой эквивалентной пластины L(T, К)—коэффициент теплопроводности для эквивалентной пластины, для которого задается выражение в зависимости от тех же параметров, что и для коэффициента температуропроводности X[N - - 1] — массив линейных координат Xi пластины, i=l, 2, 3,. .., -h 1, который при ПХ = 0 является рабочим [c.234]

Схема теплового расчета конденсатора. Исходными данными для расчета обычно являютоя количество конданси-руемюго пара, его параметры (энтальпия и степень сухости гари расчетном давлении в [c.663]

Сначала по температуре наружного воздуха и заданной нагрузке определяют параметры рабочего режима ГТУ, принимая значение аэродинамического сопротивления КУ и соответствующих газоходов равным примерно 2—3 кПа. После этого рассчитывают КУ. При поверочном расчете находят значения гидравлических и аэродинамических сопротивлений КУ и делают повторный расчет модуля ГТУ-КУ по скорректированным данным. Далее определяют параметры рабочих тел в схеме паротурбинной и теплофикационной установок. Расчет ПТУ позволяет скорректировать исходные данные для повторного расчета КУ и парогенерирующего модуля ГТУ-КУ в целом. Затем повторяют расчет ПТУ с модулем ГТУ-КУ с постоянной корректировкой исходных данных. Одновременно определяют затраты тепловой и электрической энергии на собственные нужды. После необходимого числа щагов расчета режима ПГУ-ТЭЦ с последовательным приближением сравнивают значения полученной и заданной тепловой мощности ТЭЦ. [c.405]

Расчет тепловой схемы отопительной ГТУ-ТЭЦ. На основе разработанных программных продуктов для расчета элементов ГТУ-ТЭЦ и методики расчета различных тепловых схем ГТУ-ТЭЦ, приведенных ранее, создана программа, реализованная на базе электронных таблиц Mi rosoft Ex el 5.0 и представляющая собой рабочее пространство из нескольких файлов. По этой программе с учетом исходных данных рассчитывают показатели работы отопительной ГТУ-ТЭЦ (при определенной температуре, в принятом диапазоне температур и годовых показателей производства и отпуска электрической энергии и теплоты). [c.449]

Кроме того, проведены расчетные исследования по применению метода скользящего начального давления пара для регулирования нагрузки паровой турбины изменением давления пара на входе в турбину при пропуске пара через группу полностью открытых регулирующих клапанов. Расчеты проводились в ЦНИИКА на ЭВМ БЭСМ-4 по исходным данным ЛМЗ для тепловой схемы турбоуста-повки К-300-240 (Л. 31] на различные нагрузки и давления. Особое внимание при подготовке информации было уделено определению зависимости внутреннего к. п. д. головного отсека турбины от нагрузки и начального давления. Результаты расчетов экономичности всей турбоустановки представлены в [Л. 31]. Их анализ показывает, что для каждой фиксированной нагрузки зависимость удельного расхода тепла от давления имеет немонотонный характер. Минимумы обнаружены при давлениях, соответствующих началу открытия второй и третьей групп клапанов, причем на низких нагрузках глобальный минимум соответствует началу открытия второй группы, а на более высоких нагрузках (выше 200 кг/с)—началу открытия третьей группы клапанов. Полученные данные позволяют построить оптимальную по экономичности программу нагружения турбины за счет открытия клапана турбины по группам и повышения нагрузки путем увеличения давления. [c.36]

Для расчета иринципиальной тепловой схемы со стальными водогрейными котлами необходимо иметь исходные данные, аналогичные перечисленным ранее, кроме значений расхода шара и его потерь на технологические нужды. Имея эти данные и задаваясь величиной потерь ВОДЫ тепловых сетях и котельной, пользуясь принятыми ранее [c.302]

Идея МКЭ и алгоритм решения задачи о напряженно-деформированном состоянии с помощью МКЭ демонстрируются в гл. 1 на примере элементарных задач об осевой деформации стержня. Далее МКЭ излагается в гл. 2—6 применительно к задачам теплопроводности и термоупругости, причем выбор рассматриваемых в книге типов конечных элементов обусловлен конфигурацией таких подлежащих исследованию деталей тепловых двигателей, как поршни и цилиндровые втулки дизелей различного назначения. Параллельно с изложением алгоритма МКЭ демонстрируются реализующие эти алгоритмы программные модули комплекса, созданного автором и предназначенного специально для расчета деталей тепловых двигателей. Программы и программные комплексы записаны на языке Фортран, так что книга предполагает знакомство читателя с этим алгоритмическим языком. В книге большое внимание уделено вопросам рационального использования всех ресурсов ЭВМ и эффективной организации всего процесса вычислений при решении больших по размеру прикладных задач приводятся программы вычисления матриц жесткости, инвариантные к виду конечного элемента. В 1л. 7—8 приводится компактная схема организации формирования глобальной матрицы системы уравнений МКЭ, подробно излагаются приемы организации исходных данных, опыт реализации с использованием периферийной памяти схем метода Холецкого и метода сопряженных градиентов для решения больших систем уравнений МКЭ, С помощью разработанных программных комплексов автором выполнены исследования температурных полей и напряженно-деформированного состояния ряда деталей тепловых двигателей. Результаты этих исследований приведены в гл. 9—10 книги. В. Н. Николаевым написан п. 5 гл. 9, гл. 10 — совместно с канд. техн. наук М. В. Се-менченко. [c.4]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...