Сравнение с данными других исследователей

СРАВНЕНИЕ С ДАННЫМИ ДРУГИХ ИССЛЕДОВАТЕЛЕЙ [c.68]

Однако необходимо иметь при этом в виду, что потери тепла с боковой поверхности в окружающую среду за счет конвекции значительно увеличатся. Неучет этого обстоятельства в [Л. 4] привел к завышенным результатам по теплопроводности по сравнению с данными других исследователей. [c.31]

Рассматривая свободный объем жидкости в виде сплошной среды с микрополостями, автор находит зависимости некоторых свойств жидкости от ее плотности. Результаты сравнения расчетов теории автора с экспериментальными данными, а также с данными других исследователей, хорошо согласуются между собой. Таблиц 3. Библиографий 8. Иллюстраций 4. [c.400]

На рис. 6 представлены результаты обработки наших опытов. Для сравнения на том же графике приведены кривые, построенные по формулам, предложенным в работах [Л. 2, 12, 18], а также помещены опытные данные ряда авторов [Л. 13, 14]. Нз рассмотрения рис. 6 следует, что уравнение (9) не отличается от известной формулы и рекомендаций. Работа [Л. 2] и согласуется с опытными данными других исследователей. [c.418]

На основе изучения этого круга явлений различными исследователями был выведен профиль температур для атмосферы, который по форме совпадает с профилем, полученным другими методами. Однако в интервале высот 50—60 км температуры, полученные изучением атмосферных колебаний, оказываются завышенными по сравнению с данными ракетных исследований. [c.327]

Возможная погрешность результатов авторами оценивается в 1%. Однако сравнение данных И. Ф. Голубева и сотрудников с результатами других исследователей в ряде случаев показывает значительно большие расхождения. Это, возможно, связано с некоторыми недостатками принятой в работе [68] методики измерений и обработки их результатов [c.34]

Работа всей установки в целом была проверена при опытном определении давления насыщения и плотности перегретого пара углекислоты, выделенной из пищевого сухого льда (центральная часть бруса) и очищенной от влаги и воздуха. Сравнение полученных данных о давлении насыщения с результатами других исследователей приводилось в работе [22]. Поэтому ниже сравни- [c.8]

Эти результаты согласуются с данными других советских исследователей [3.87]. Отметим, что линейная зависимость коэффициента кромочных потерь, отмеченная в опубликованных в СССР работах, подтверждается результатами английских [11.15] и немецких [11,16] исследователей. Сравнение результатов экспериментальных исследований кромочных потерь лучше всего проводить при небольших скоростях потока, по- [c.320]

Опытами подтверждается возможность снижения теплообмена при испарении воды, этилового спирта и ряда других жидкостей, теплоемкость паров которых выше теплоемкости воздуха по сравнению с сухим теплообменом. Однако второе неравенство нуждается в дополнительной проверке, так как нам неизвестны экспериментальные работы, где бы изучалось испарение жидкостей с pi< p2- В заключение остановимся на работах А. В. Нестеренко [Л. 3-32], в которых было показано, что экспериментальные данные многих исследователей располагаются на одной кривой, если ввести число Gu (число Гухмана). [c.218]

Горбунов [9], Погодин [2] и другие исследователи подвергали силицированию цилиндры из сталей, содержащих не более 0,1% углерода. По их мнению, при большем содержании углерода в стали тормозится процесс диффузионного насыщения новерхности металла кремнием, а по граням образца формируется менее качественное покрытие. Нами использовались плоские образцы, изготовленные из сталей Ст. 3 и Ст. 10. После силицирования образцы внешне мало различались. Покрытие было мелкозернистым и равномерным, без заметных трещин. На углах образцов толщина покрытия была больше. Возможно, что снижение толщины слоя и повышение весовых потерь на стали Ст. 3 по сравнению со Ст. 10 (табл. 2) связано с большим содержанием углеводорода в Ст. 3. По содержанию кремния и пористости покрытие, образующееся на стали Ст. 10, не имеет существенных преимуществ перед покрытием на Ст. 3. Чтобы выбрать оптимальный режим силицирования образцов из стали Ст. 3, мы варьировали продолжительность процесса (от 2 до 6 ч) и температуру (1000 и 1100° С). При сопоставлении данных [c.176]

Теплопроводность К жидких к-алканов при атмосферном давлении измеряли многие исследователи [6—27], однако систематических работ, охватывающих большое число гомологов ряда, мало [18—27]. Поскольку в настоящее время, к сожалению, еще не выработано общепринятых критериев и положений для анализа экспериментальных данных различных авторов, на рис. 1, а произведено сравнение наших данных о X жидких к-алканов при 30° С в зависимости от числа атомов углерода в молекуле Ко с экспериментальными данными только тех авторов, которые исследовали не менее трех углеводородов. Вид зависимости Ад, = / щ) в пределах одного гомологического ряда должен быть идентичным для всех работ, так как он определяется только изменением свойств при переходе от одного члена ряда к другому. На характер этой зависимости не должны влиять систематические ошибки при измерениях они могут привести только к разным абсолютным значениям К углеводородов. Однако на рис. 1, а видно, что наклон кривых Яз = / (пс), построенных по данным разных экспериментаторов, весьма неодинаков и трудно установить действительную причину такого разногласия. Отклонения наших данных о Я к-алканов при 30° С от других составляет в среднем 5 -ь 8% конкретные величины расхождений могут быть вычислены по графику (рис. 1, а). Для характеристики этих расхождений при других температурах может быть исполь- [c.101]

Влияние uO на сцепление остается спорным. По данным некоторых исследователей, оно не обнаруживается, хотя и найдено обогащение сцепляющего слоя медью [51 ]. По мнению других, отмечается положительное влияние. Например, в работах Л. Д. Свирского показано, что положительное влияние uO достигается при более высокой его концентрации в грунте по сравнению с СоО и NiO. [c.40]

Уравнение (9.5.1) с параметром Фг , определяемым по уравнению (9.5.2), подвергалось широкой проверке. Вильке [218] сравнил расчетные значения с экспериментальными данными для 17 бинарных систем и нашел, что среднее отклонение составляет менее 1 % в сравнение было включено несколько случаев, когда значение т] проходит через максимум. Многие другие исследователи тоже проверяли этот метод [5, 28, 45, 51, 71, 165, 179, 180, 196, 210, 221]. В большинстве случаев сравнивались только неполярные смеси, причем были получены очень хорошие результаты. Менее удовлетворительное соответствие отмечалось для некоторых систем, содержащих в качестве одного из компонентов водород. По данным табл. 9.5 метод Вильке приводит к вязкостям, большим, чем экспериментальные, для системы На—N3 и меньшим, чем экспериментальные, для системы [c.361]

Остро стоит вопрос со стандартизацией определения прочности соединения покрытия с основным металлом. Большое число методик, входящих в эту группу испытаний, требуют разнообразия испытательного оборудования и образцов. Все это значительно затрудняет,. а порой и делает невозможным сравнение и использование данных о прочности соединения, полученных различными исследователями. Аналогичные трудности существуют и для некоторых других групп методик. [c.17]

В табл. 1 и 2 приведены значения параметров решеток и коэффициенты линейного расширения. Как видно из данных табл. 2, результаты настоящей работы обусловливают заметно меньшие значения коэффициента линейного расширения для ТаС и несколько большие для ис по сравнению с данными других исследователей. Дилатометрическое определение коэффициента линейного расширения НГС дает величину а = (5,7—5,9) 10 /°С при 20—900°, которая значительно больше полученной в наших исследованиях, тогда как в случае 11С разница между коэффициентами расширения, определенными дилатометри- [c.140]

Обработка полученных результатов в виде зависимости коэффициента теплоотдачи от плотности теплового потока (рис. 22) показала, что данная зависимость (средняя для наших образцов) описывается выражением а = 40,7-10 ( 0,696 Величины для исследуемых структур превышают значения, приведенные в других работах, а также полученные при кипении в большом объеме. Это объясняется тем, что КС стабилизирует процесс испарения при пониженных давлениях. Превышения величин параметров теплопередачи по сравнению с предлагаемыми другими исследователями связаны с различиями условий проведения эксперимента уровень жидкости поддерживался на 2 мм ниже новерхности теплообмена КС обладали в основном большим диаметром поры материал структуры был, как правило, нетеплопроводным, а также имелось большое термическое сопротивление между структурой и теплоподводящей поверхностью вследствие только механического контакта. [c.80]

В отличие от шахматных пучков коэффициент с для коридорных оказался практически не зависящим от относительных шагов. Сравнение экспериментальных данных, полученных на одной и той же установке, показывает, что этот коэффициент вполне можно принять постоянным. Так же как и для шахматных пучков, экспериментальные коэффициенты с по опытам В. М. Антуфьева и Л. С. Козаченко при больших температурных напорах совпадают с данными других исследователей, а при малых — на Ю—15% меньше. При установлении коэффициента с для рекомендованных ниже формул опыты этих исследователей с малыми температурными напорами в расчет также не принимались. [c.75]

Результаты Нэша хорошо согласуются с данными других исследователей, но они занижены по сравнению с данными Корста и завышены по сравнению с данными Чепмена. [c.81]

Для сравнения полученного иамн результата с данными других исследователей воспользуемся уравнениями для окисления твердой и жидко-й меди и косвенным путем тпй-дем интересующие нас характеристики для прогресса п/ ав-ления меди. [c.152]

Известно131, 132], что испытание алюминиевых покрытий в среде, содержащей ионы хлора, считаются весьма жесткими. Поэтому если покрытия покажут себя хорошо в этих агрессивных для алюминия средах, то в других более мягких средах покрытие будет вести себя заведомо хорошо в сравнении с контрольными образцами. Кроме того, стандартные испытания дают возможность сравнивать полученные результаты с данными других исследователей. [c.209]

На рис. 27 не нанесены данные Ван Иттербика и соавторов [160, 170а], Б. И. Веркина и Н. С. Руденко [165] и Н. Ф. Ждановой [166], так как эти данные представлены в работах только на графиках. Как отмечалось в 1.1, данные [160] об азоте согласуются с результатами опытов [154] в основном в пределах 1%, а данные [165] изменены в работе [166] примерно на 20%. Помимо этого следует подчеркнуть, что при плотностях 0,832 и 0,861 кг дм данные [165, 1661 резко занижены по сравнению с результатами других исследователей и не согласуются с ними даже при низких температурах. По данным 1165, 1661 обнаруживается существенное влияние температуры на вязкость при плотностях, превышающих удвоенную критическую, однако из-за низкой точности данных [c.189]

Пластическая обработка. Монокристаллы молибдена ориентации 110 <110> промышленной чистоты, деформированные в кристаллографической плоскости 110 в кристаллографическом направлении <110>, легко разрушаются при прокатке [135, 136J. Ни один из монокристаллов не удалось прокатать с обжатием больше 20%. При такой деформации уширение образцов составляло около 10%. По данным других исследователей [39, 121, 126, 209], монокристаллы молибдена 110 <110> прокатывали без разрушения до большей степени деформации. Монокристаллы молибдена ориентации 110 <110>, полученные осаждением из газовой фазы [126], выдерживали большую степень деформации, однако по краям деформированного образца наблюдали глубокие трещины. На кривых деформационного упрочнения видно непрерывное возрастание упрочнения при прокатке, причем более значительное по сравнению с деформированными кристаллами других ориентаций 001 <110>, 001 <100> и 110 <100> (рис. 4.8) [121, 126,135,136,209]. [c.93]

После обработки экспериментальных результатов [1, 4] было проведено их сравнение с расчетами, сделанными по теории сжатых газов Энскога в [6]. При этом для изобары Р = 1 кГ/сл были взяты из [6] обобщенные данные работ по теплопроводности гелия [1, 14, 15, 16] с учетом температурного скачка (рис. 2). Несмотря на разброс экспериментальных точек, экстраполированная зависимость имеет ход, соответствующий эффекту давления для данной температуры. При этом величина температурного скачка оказывается при Р = бар равной (бi к)p = 1,9%, что согласуется для установки данной геометрии с результатами других исследователей. [c.46]

Особенностью режимов нагружения деталей авиационных ГТД является высокая температура основных деталей — рабочих и сопловых лопаток турбины, дисков, элементов проточной части газового тракта. По данным зарубежных исследователей [7, 8 и др.], температура газа перед турбиной в транспортных ГТД за последние 10—15 лет выросла на 300° С и достигает 1300° С и более, что вызвано требованиями снижения удельного веса двигателей и повышения их мощности и экономичности. Эти требования в наибольшей степени относятся к авиационным двигателям, в особенности из-за общей тенденции экономии топлива. По данным работы [7], в которой приведен обзор направлений развития зарубежных ГТД, рост температуры газа перед турбиной будет продолжаться, к 1985—1990 гг. может быть достигнут уровень 1700° С. Охлаждаемые конструкции лопаток допускают эту возможность, если учесть, что жаропрочность обычных литых материалов увеличивается в среднем на 10° в год кроме того, разрабатываются новые высокожапропрочные сплавы — композиционные, эвтектические и др. [9]. Следовательно, теплонапря-женность деталей авиационных двигателей будет увеличиваться. Высокий уровень температур объясняет и следующую особенность этих конструкций — применение высокожаропрочных сплавов, которые часто не имеют большого ресурса пластичности, свойственного ряду конструкционных материалов, используемых в тех же деталях 10—15 лет назад. В табл. 4.1 приведены для сравнения некоторые характеристики жаропрочных лопаточных сплавов, расположенных в хронологическом порядке их применения в промышленности. Каждый из четырех приведенных материалов является базовым для ряда других, созданных на его основе, и представляет, таким образом, группу сплавов. [c.77]

Отличительными особенностями данной конструкции по сравнению с применявшимися ранее нами и другими исследователями являются выход гqpячeгo потока пе рпендикулярно к оси вихревой трубы, установка диффузора с малым углом конусности на холодном конце и специфическая фцрма улитки вихревой камеры. Кони-чеекие насадки в начале и конце горячего потока — также новые элементы конструкции. [c.154]

В связи с тем что магнитные свойства твердых тел существенно зависят от расстояния между атомами, естественно предположить, что намагниченность насыщения / , температура Кюри Тс и другие параметры ферромагнитного состояния наноматериалов будут меняться по сравнению с обычными крупнокристаллическими объектами. Так, значение для нанокристаллического Ре (Т = 6 нм) на 40 % ниже, чем в случае обычных поликристаллов Ре. Для нанокристаллического N1 это снижение было существенно меньще — всего лищь 5 % при уменьщении размера зерна от 1000 до 10 нм [5]. Трактовка экспериментальных результатов часто затруднительна в связи с ограниченностью сведений о характере и свойствах поверхностей раздела в наноматериалах, содержании примесей и т.д. Вполне возможно, что различие в данных по влиянию размера зерна на связано с неодинаковым характером границ и разным содержанием примесей, что контролировалось недостаточно детально. На примере нанокристаллического никеля, полученного методами интенсивной пластической деформации и импульсного электроосаждения, многими исследователями зафиксировано снижение Гс на 10 —30 К с уменьщением размера кристаллитов. [c.75]

Оуэна с сотрудниками в большинстве случаев проводили испытания при растяжении на широких пластинах с надрезами. При сравнении результатов, полученных различными исследователями, возникают определенные трудности, обусловленные тем, что различные методы дают различные результаты и не известно, какой из них даст, так сказать абсолютные результаты . Например, в двух работах [109, 116] было установлено, что для материалов, содержаш,их 40% (об.) высокомодульных углеродных волокон, Кс примерно равен 40 МН/м /а при растяжении пластин с надрезом, независимо от длины надреза. С другой стороны, при испытании аналогичных материалов при четырехточечном изгибе образцов с надрезом найденные значения составляли величину около 16 МН/м 2 при отношении глубины надреза к толщине образца от 0,3 до 0,7 и значительно более низкие значения Л"е при меньших отношениях глубины надреза к толщине. Эллис и Харрис [116] сравнивали параметры вязкости разрушения, определенные различными способами, для материалов на основе эпоксидной смолы и высокомодульных и высокопрочных углеродных волокон. Они определяли общую работу разрушения ур, работу инициирования трещины уг (площадь под кривой нагрузка — деформация до максимальной нагрузки, при которой начинается быстрый рост трещины), а также критическую скорость высвобождения упругой энергии G по методу определения податливости образца с трещиной. Все измерения проводились при низкоскоростном изгибе образцов с надрезом. По данным Кс, полученным при растяжении и изгибе, используя уравнение (2.27), они рассчитали эквивалентные значения G . Для того, чтобы сделать это, необходимо было использовать податливость С, учитывающую ортотропный характер волокнистых композиционных материалов. Зих, Пэрис и Ирвин вывели полную форму уравнения (2.27) [4], в котором С является функцией всех констант в тензоре податливости. Для ортотропных материалов с одной резко выраженной осью анизотропии, таких как однонаправленные композиционные материалы с непрерывными волокнами типа углеродных, их уравнение может быть записано в упрощенной форме [c.134]

В этом разделе для нескольких задач, представляющих практический и теоретический интерес, сравниваются результаты, описывающие поведение слоистых композитов со свободными кромками. Результаты получены нами с помощью рассматриваемой здесь модели, а также другими исследователями. Подробные результаты, основанные на расчете методом конечных элементов, представлены для данного класса краевых задач теории упругости слоистых композитов Вангом и Кроссманом [36]. Их данные сравниваются с конкретными результатами, полученными с помощью рассматриваемой здесь модели. Кроме того, для сравнения используются данные Ванга и Чоя [37]. Сотюставляются результаты для слоистых композитов двух конкретных укладок [0°, °]j и [ 45°]j. Композиты имеют слои равных толщины Ло и ширины 2Ь = 1 бЛо, а их свойства соответствуют характеристикам материала из табл. 1.1. [c.59]

Оба изложенных подхода кажутся допустимыми с точки зрения логики. Имеющиеся экспериментальные данные не позволяют отдать предпочтение тому или другому из них разница в предсказываемых ими результатах слишком мала по сравнению с неопределенностью црочих возможных факторов. Следует указать на возможности практического использования этих подходов (с помощью ЭВМ) можно рассмотреть с позиций теории ползучести ряд важных технических проблем (цилиндрическая труба под действием внешнего и внутреннего давлений диски и турбины, и т. п.). Это привлекло многих исследователей к данной теории. [c.36]

Сущность использования изотопов заключается во введении их в исследуемую систему и контроле за их перемещениями или концентрированием в процессе функционирования данной системы. По распределению радиоизотопов в образце можно выявить области с большей или меньшей относительной концентрацией интересующих исследователя соединений, определить размеры этих областей, изучить особенности протекания реакций. Введение активных изотопов в соединения и регистрация их, а также вторичных излучений позволяют получать информацию о составе и структуре исследуемых сред. Ра-диоизотопный метод приобретает большое значение в ме-дико-биологической лабораторной практике, где уже в настоящее время в живом организме можно определить более 50 различных биологических соединений. При этом основным преимуществом метода по сравнению с другими является возможность изучения равновесных биологи- [c.172]

Эта ориентировочность данных является одним из недостатков способа нанесения КП из суспензии или аэрозолей по сравнению с механическим способом получения объемных КМ методом смешивания определенных количеств компонентов с последующей термообработкой. Содержание включений в покрытиях часто различается в 1,5—2,5 раза для разных частей плоского образца [137], а толщина покрытия на отдельных микроучастках отличается на 10—40%, особенно в случае КЭП. Роль различных видов перемешивания, в том числе воздушного и ультразвукового, в определении составов КЭП рассматривалась и другими исследователями (см. обзоры и обобщения в [1—6, 26,33]). [c.105]

В томе 2 Оптические модели атмосферы подведены основные итоги многолетних исследований авторов по разработке аэрозольных моделей на основе оригинального подхода к проблеме. Главная идея этого подхода состоит, во-первых, в обстоятельном анализе наиболее представительных серий измерений микрофизи-ческих параметров аэрозолей (концентрация, спектры размеров, комплексный показатель преломления частиц), выполненных как сотрудниками Института оптики атмосферы СО АН СССР, так и другими исследователями с целью разработки статистических микрофизических аэрозольных моделей во-вторых, в создании на основе последних с использованием теории Ми соответствующих оптических аэрозольных моделей и сравнении их с данными не-лосредственных измерений оптических характеристик аэрозолей (коэффициенты ослабления, рассеяния, индикатрисы рассеяния и другие компоненты матрицы рассеяния). Таким образом, созданные авторами и описанные в этой монографии аэрозольные модели построены без использования каких-либо априорных предположений и, следовательно, являются реалистическими, а не оценочными. [c.6]

Так, например, изучая теплообмен в окрестности передней критической точки сферы при одних параметрах потока Ке = = 5-10 и е = 10%, одни исследователи (Ростовский и Костелло) получили увеличение теплового потока по сравнению с расчетным на 30%, а другие (Ньютон, Спэрроу и Эккерт) — на 15%. Лой-цянский и Шваб при Ке = 5 -10 и е = 3% установили увеличение теплообмена на 30%. Еще более противоречивы данные по влиянию масштаба турбулентности. [c.393]

Различие восприимчивости к охрупчиванию между нормализованным перлитом и ферритно-сфероидальной карбидной микроструктурой имеет большое значение, так как стали с такими структурами применяются в конструкциях, требующих средней прочности. Имеющиеся данные несколько противоречивы [20], что особенно заметно при сравнении результатов по катодному наводо-ролсиванию и по поведению в нитратных или каустических растворах. Большинство исследователей считает сфероидальные структуры более стойкими против охрупчивания [10, 16, 23]. Однако в одной работе [51] было показано преимущество перлита при одинаковом уровне прочности ( 550 МПа) сфероидизированная карбидная структура оказалась втрое более восприимчивой к водородному охрупчиванию, чем феррито-перлитная смесь. Такое расхождение может объясняться изменением характера разрушения и, вероятно, влиянием размера зерна. В другом случае [49] наблюдалась обратная картина при равной прочности крупнозернистая сфероидальная структура была более стойкой против растрескивания, чем перлитная, имевшая, правда, меньший размер зерна. Для учета различия размеров зерен в работе [49] использовалось интересное наблюдение, согласно которому начальное напряжение растрескивания зависит от размеров зерна в перлитных сталях, но не зависит в случае сфероидальной структуры. [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...