Уравнение количества движения. Давление потока па стенки

Запишем уравнение количества движения для участка потока между сечениями 2 и 3, пренебрегая трением о стенки и учитывая, что при дозвуковых скоростях воздуха в сопле статическое давление постоянно во всем сечении 2 [c.248]

Чтобы выяснить это, записываем уравнение количества движения потока, выражая импульс в сечении 1 через известное полное давление по формуле (119), а в сечении 3 —через статическое давление рз (120), причем пока полагаем, что давление рг равно атмосферному давлению рн, т. е. режим истечения дозвуковой. Трением о стенки и изменением показателя адиабаты пренебрегаем [c.251]

Составим уравнение количества движения. Внешние силы, действуюш ие на боковую поверхность потока со стороны стенок цилиндрической камеры смешения, не дают составляющих, параллельных оси камеры (если не учитывать трения о стенки камеры). Поэтому изменение секундного количества движения потоков в цилиндрической камере смешения равно разности сил давления в граничных сечениях камеры. В общем случае, когда во входном сечении камеры статические давления эжектирующего н эжектируемого газов различны (но постоянны по сечению каждого потока), уравнение количества движения записывается в виде [c.507]

Следует особо подчеркнуть, что это уравнение скорее описывает ускорение элемента жидкости, чем силы, вызывающие ускорение, и согласно экспериментальным данным учитывает среднее изменение количества движения, вызываемое либо силами касательного напряжения, либо силами давления, либо совместным действием обеих сил. Очевидно, сформулированная здесь в общем виде гипотеза справедлива не для всех потоков. Например, при отсасывании или вдувании жидкости на стенке линии тока пересекают поверхность тогда отношение скоростей uju вдоль линии тока не может быть одновременно постоянным и отличным от нуля. [c.143]

Из газодинамики однофазных сред известно, что при подводе тепла энтропия потока растет, а давление полного торможения падает независимо от соотношения скорости потока и скорости звука. Таким образом, подвод тепла к движущемуся газу приводит к дополнительному тепловому сопротивлению. Отвод тепла от потока приводит к уменьшению энтропии и росту полного давления. Эти выводы, однако, нельзя перенести на течение двухфазной среды при наличии в ней фазовых переходов. Так, например, при движении пара в трубе с внешним отводом тепла на стенках происходит конденсация и образование пленки жидкости, скорость которой может быть на несколько порядков меньше скорости пара. Таким образом, кинетическая энергия и количество движения потока уменьшаются. Такую трубу с конденсацией пара и теплообменом можно рассматривать как расходное сопло. Действительно, при низких давлениях, среды уменьшением плошади сечения трубы F из-за наличия пленки можно пренебречь, и тогда уравнение неразрывности для пара можно записать так [c.255]

Интерпретацию закона изменения давлений в потоке, выведенного из общего уравнения движения жидкости, можно провести, применяя закон изменения количества движения, известный под названием теоремы Эйлера. Сущность этого закона заключается в том, что при отсутствии массовых сил сумма сил гидродинамических давлений, приложенных к поверхности трубки тока, эквивалентна секундному изменению количества движения втекающей в данную трубку и вытекающей из нее жидкости. Таким образом, давление на стенки сосуда (ротора рабочего колеса) зависит только от изменения количества движения, т. е. расхода, не зависит от структуры потока и может рассчитываться по средним скоростям. Весом жидкости пренебрегают. [c.68]

Однако эту ошибку аппроксимации легко устранить, если при записи уравнения для количества движения в направлении у в примыкающих к стенке ячейках ш 4" 1 соответствующий член с потоком просто положить равным нулю. Аналогично, определение градиента давления на искривленной стенке можно подправить или в соответствии с равенством (5.118), или за счет использования односторонних конечных разностей для бР/бу при этом имеет место первый порядок точности. [c.396]

Этот закон сохранения момента количества движения (4.28) показывает, что окружная составляющая скорости жидкости на выходе из сопла и2 сильно возрастает, а в соответствии с уравнением Бернулли, давление уменьшается до давления среды, в которую впрыскивается жидкость. Центробежные силы прижимают поток к стенкам сопла и образуют тонкую пленку жидкости толщиной Гс—Гв. Внутри этого кольцевого слоя жидкости образуется газовый вихрь, вращающийся под воздействием трения по законам вращения твердого тела (см. п. 3.8). Кроме вращения с окружной скоростью 2 кольцевой слой жидкости движется вдоль сопла с поступательной скоростью 2. Вылетая из сопла струя образует под действием центробежных сил полый конус распыла (коническую пленку) с углом 0, величина которого определяется соотношением скоростей 2 и 2. [c.171]

В действительности явлени( удара гораздо более сложное, так как стенки трубы обладают упругостью (расширяются и сжимаются при изменениях давления в жидкости) жидкость также обладает упругостью, и, кроме Ого, в потоке возникают сопротивления движению жидкости, в результате чего колебания давления в трубе затухают. Расчеты этих колебаний довольно сложны, и мы их здесь не будем касаться, ограничиваясь определением повышения давления Ар в горизонтальной трубе у задвижки при мгновенном ее закрытии. С этой целью составим уравнение количества движения, отнеся его ко всей массе жидкости в трубе, [c.262]

Рассмотрим причину, вызывающую появление вторичных потоков. Момент относительно оси z тангенциальных составляющих касательных напряжений на стенках трубы и ленты, действующий на выделенный объем жидкости, уравнивается тангенщ1альными составляющими избыточных сил давления (р - р ) на стенках ленты. Избыточные силы давления образуются при изменении количества движения вторичных потоков у стенки ленты. Движение этих потоков можно схематично представить следующим образом. Вторичные потоки со скоростью подходят к концам ленты, поворачивают, идут вдоль ленты к центру, опять поворачивают и выходят в радиальном направлении в центр канала, вьшося в ядро основного потока массу жидкости с малым количеством движения в осевом направлении. Введем обозначения — ширина вторичного потока при движении его вдоль ленты в направлении оси z - смещение точки встречи двух вторичных потоков относительно оси у 1 — эффективная глубина проникновения вторичного потока в ядро основного потока. Момент от нормальных сил давления на ленте определяется при решении уравнений (6.1), (6.2) [c.113]

Методы расчета, предложенные в [Л. 155, 184, 222], основываются на преобразованном уравнении количества движения и полуэмнирическом методе расчета турбулентного пограничного слоя в несжимаемой жидкости, разработанном Е. К. Маскелем. В Л. 222] рассмотрено два случая обтекание газом теплоизолированной стенки и стенки с постоянной температурой. Расчетный метод [Л. 184] охватывает наиболее общий случай произвольный градиент давления во внешнем потоке и теплообмен на обтекаемой поверхности. [c.469]

Для О пределения параметров смешанного потока в выходном сечении горловинь (сечение 3) воспользуемся уравнениями количества движения, сохранения энергии и неразрывности. В первом приближении будем считать, что поля давлений и скоростей 0 сечениях 1 и 3 равномерны силовое воздействие стенки на поток отсутствует СИЛЫ) давления, действуюш,ие на поток от Стенки горловины, не дают осевых составляющих силами трения в пер вом П ри ближении также можно пренебречь. Поэтому изменение количества движения между сечениями 1 и 3 равно разности импульсов сил давления в этих сечениях. Следовательно, уравнение количества движения для сечений 1—3 можно записать в виде [c.424]

Полученные в предположении простейшего одно мер-пого характера процесса в эжекторе ура-внения (7-30) и ( 7-31) оцени вают только потери смешения, которые являются в рассматриваемой задаче основными. Однако наряду потерями смешения необходимо учитывать и другие потери в отдельных элементах эжекто ра потери в сопле, во входной части диффузора и -в горловине а также потери в расширяющейся часБи. Кроме того, процесс во ВХОДНОЙ части диффузора в действительности может отклоняться от изобарического процесса, принятого при выводе уравнения (7-30). Изменение давления в общем случае начинается не точно во входном сечении горловины 2, а выше или ниже по потоку в начальном участке диффузора. Далее, основное уравнение количества движения необходимо дополнить членом, выражающим воздействие сил давления от стенки входного участка диффузора. Вместе с тем, даже при значительной длине горловины, следует учитывать неравномерность поля потока в сечении 5, которая существенно сказывается на эффективности диффузора. [c.428]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...