Местный и средний коэффициент теплоотдачи

Градиентный метод. Для измерения тепловых потоков с целью определения местных и средних коэффициентов теплоотдачи в последнее время довольно широкое распространение получил градиентный метод. В этом методе искомая величина находится по температурному градиенту на поверхности теплообмена [c.280]

МЕСТНЫЙ И СРЕДНИЙ КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛООТДАЧИ [c.272]

В исследованиях и расчетной практике конвективного теплообмена используются понятия местного и среднего коэффициентов теплоотдачи. [c.272]

В работе используются следующие основные термины и понятия, которые необходимо усвоить до выполнения работы средняя массовая температура местный и средний коэффициенты теплоотдачи массовый расход жидкости режимы движения жидкости в трубе начальные гидродинамический и термический участки, участки стабилизированного движения и теплообмена уравнение подобия для теплоотдачи при течении в трубе. [c.166]

Местный и средний коэффициенты теплоотдачи в трубах их зависимость от режима течения. [c.171]

Как по экспериментальным данным вычисляется локальный (местный) и средний коэффициенты теплоотдачи [c.153]

Рис. 8-5. Изменение местного и среднего коэффициентов теплоотдачи по длине трубы.

Введя местный и средний коэффициенты теплоотдачи a= ajx)dx, [c.87]

Вследствие утолщения пленки конденсата на нижних трубах пучка за счет натекания его с верхних рядов труб и уменьшения скорости пара по мере его конденсации (при обычном поступлении па,)а в пучок сверху) Вид функции / в формуле (11-18) зависит от формы пучка, начальной скорости пара, температурного напора и других факторов, вследствие чего уменьшение местных и среднего коэффициентов теплоотдачи с ростом числа рядов труб в пучке может быть [c.161]

ЧТО при равенстве величин Пе и приводит к высказанному ранее заключению. Точно в таких же отношениях У З и находятся местные и средние коэффициенты теплоотдачи. [c.672]

С, С —местный и средний коэффициенты трения Nu — среднее число Нуссельта а — средний коэффициент конвективной теплоотдачи [c.210]

Для характеристики интенсивности конвективного теплообмена используются местный (локальный) и средний коэффициенты теплоотдачи. [c.202]

Для условий задачи 17-13 определить местные коэффициенты теплоотдачи на расстоянии от передней кромки пластины х = 0,21 и х = 0,51 и средний коэффициент теплоотдачи для пластины длиной / = 2,5. [c.186]

Таким образом, в рассмотренном частном случае при экспериментальном определении среднего коэффициента теплоотдачи целесообразно в качестве расчетного температурного напора брать А/л- Тогда значения а, определенные по (2.70) и (2.71), совпадают независимо от закона изменения местного коэффициента теплоотдачи по длине трубы. Вместе с тем, используя (2.71), считая что а известно, можно определить Q . В других случаях знание коэффициентов теплоотдачи, усредненных по (2.70), не дает возможности вычислить тепловой поток Ос, если задана (с(х), и. температуру стенки, если задан дс х). Поэтому в случайте, когда t не является постоянной величиной, использование усреднения по (2.70) нецелесообразно. [c.103]

Назначение работы. Ознакомление с методикой опытного определения местного и среднего значений коэффициента теплоотдачи изучение зависимости коэффициента теплоотдачи от скорости и степени турбулентности набегающего потока изучение изменения местного коэффициента теплоотдачи по окружности цилиндра. [c.161]

Следовательно, в длинных трубах с изотермической стенкой среднее стабилизированное значение коэффициента теплоотдачи превышает локальное значение этого коэффициента вдали от входа. Этот вывод подтверждается результатами измерений местной и средней теплоотдачи, выполненных в работе [1]. [c.58]

Средний коэффициент теплоотдачи по длине трубы определяется по уравнению (3-24). После этого можно получить зависимость типа (3-50) применительно к местной и средней теплоотдачам. [c.183]

В опытах производятся измерения температуры поверхности при разных положениях центральной трубки и разных скоростях движения жидкости. Затем определяются местные перепады температуры в зависимости от угла поворота центральной трубки для разных расстояний от входа. Средние перепады между температурами поверхности трубки и жидкости в ячейках находятся графическим интегрированием зависимости этой величины от угла поворота. С этой целью данные, полученные для разных центральных ячеек, усредняются. Средний коэффициент теплоотдачи определяется из уравнения (3-25). 202 [c.202]

Полученные кривые распределения температур стенки и потока по длине трубы использовались для определения местных и средних значений коэффициентов теплоотдачи. [c.373]

В уравнениях (2-85) — (2-90) обозначено Nu=adA Nu = ad/A. Ре=шй(/а Re=zwd/v а=< о/Д .ч — средний коэффициент теплоотдачи на участке трубы от x=0 до Х—1-, 9с —средняя плотность теплового потока на том же участке Д<л — средний логарифмический температурный напор [см. уравнение (2-69) а= /А< — местный коэффициент теплоотдачи на расстоянии х от входа и Д — местная плотность теплового потока и местный температурный напор [см. уравнение (2-64)J[ в том же сечении d — диаметр трубы w — средняя по сечению скорость жидкости. [c.164]

При высокой температуре жидкости температура трубы может быть близка к предельному значению для ее материала. Расчет с помощью средних коэффициентов теплоотдачи дает среднее значение температуры стенки. При этом местные значения температуры стенки могут быть как меньше, так и больше средней величины. Если толщина стенки и коэффициент теплопроводности материала трубы невелики, а коэффициенты теплоотдачи с внешней стороны намного превышают коэффициент теплоотдачи охлаждающей жидкости, текущей внутри трубы, то температура стенки может существенно изменяться по окружности. Наибольшему значению локального коэффициента теплоотдачи с внешней стороны будет соответствовать и наибольшая местная температура стенки. [c.213]

Вычислить среднее значение коэффициента теплоотдачи с поверхности пластины и значение местного коэффициента теплоотдачи на задней кромке. Вычислить также толщину гидродинамического пограничного слоя на задней кромке пластины. [c.62]

На рис. 7.2, б показано изменение среднего и местного коэффициентов теплоотдачи по длине трубы, в начале которой наблюдается ламинарный пограничный слой, переходящий затем в турбулентный. [c.335]

Поправка Е > 1, это обусловлено характером изменения местного а и среднего а коэффициентов теплоотдачи вдоль стенки канала, показанным на рис. 7.2. [c.340]

Исследование теплоотдачи в рассматриваемых условиях проводилось на основе теории пограничного слоя, а также экспериментальным путем, причем оба способа приводят к близко совпадающим результатам. При ламинарном пограничном слое средние и местные коэффициенты теплоотдачи для воздуха при вращении диска около горизонтальной оси определяются уравнением [c.359]

При турбулентном пограничном слое для воздуха средний и местный коэффициенты теплоотдачи определяются выражениями [c.359]

Местный и средний коэффициенты теплоотдачи при конденсации неподвижного насыщенного пара, найденные на основе теории Нус-сельта для вертикальной стенки, определяются формулами [c.414]

В рассматриваемой работе были получены важные 1езультаты по влиянию длины трубы на величину местных и средних коэффициентов теплоотдачи при турбулентном режиме движения жидкости, которыми широко пользуются в расчетах. [c.238]

Былидвычислены значения местных и среднего коэффициентов теплоотдачи и чисел Нуссельта и ad/2 , где d — диаметр цилиндра, в интервале изменения [c.119]

Л - коэффициент теплопроводности, Вт/См.град) , 5 - соответственно местный и средний коэффициенты теплоотдачи, ВтЛм .град) - коэффициент турбулентной температуропроводности, м сек - коэффициент турбулентной вязкости, м /сек X - координата по направлению течения, м у - координата по толдане пленки, м R - радиус трубы, м S -средняя толщина пленки, и Р - смоченный периметр орошаемой поверхности, u d,- эквивалентный диаметр пленки (4F/P), и Т - температура, град w,w - соответственно местная и средняя скорость, м/сек v - динамическая скорость (/Тц,/р ), м/сек rj - безразмерная координата по [c.49]

Подставляя выражение (15.48) в уравнение (15.46), получаем формулу для расчета местного коэффициента теплоотдачи ах- Основной интерес представляет средний коэффициент теплоотдачи а, выражение для которого можно получить неоднократно использовавшимся ранее способом а=1,33аж=г, где длина участка осреднения принята равной /. Используя числа подобия Оа = = p gP/ i , К=/"/СрА и Рг, а также поправку на неизо-термичность (Ргн/Ргс)° , получаем следующее расчетное выражение для средней теплоотдачи [c.399]

Урав нен ия (3-24) и (3-25) приводят к различным значениям среднего коэффициента теплоотдачи. Из них следует, что первый способ состоит в определении среднего значения непооредственно ло местным значениям. Для определения местных значений коэффициента теплоотдачи необходимо знать темлературу Ж идкости и плотность теплового потока во многих сечениях. При этом необходимо располагать данными о тепловых потерях на соответствующих расчетных участках, что надежно сделать не всегда представляется возможным. [c.153]

Для определения сечения рабочей трубы, в котором жидкость приобретает температуру насыщения при данном давлении, производится измерение статического давления жидкости на входе. Каждая серия опытов проводится при Ai = onst при различных давлениях и скорости циркуляции. Точка начала закипания определяется по графику изменения по длине трубы и сопоставляется с данными измерений давления. Местные и средние значения коэффициента теплоотдачи определяются по уравнению (3-22) и (3-24). Скорости циркуляции на описанной установке изменяются до 6 м с тепловые потоки— в пределах от 7 10 до 175 10 вт м . [c.260]

На основании опытов были определены величины поправок для учета влияний длины трубы на интенсивность местной и средней теплоотдачи при естественной турбулизации потока (табл. 2). При определении величины поправочного коэффициента величина определенного опытным nyT iM числа Нуссельта относилась к рассчитанной по уравнению (4) в диапазоне чисел Рейнольдса, соответствующих турбулентным и переходным режимам, и к рассчитанной по уравнению (5) в диапазоне чи-сел Рейнольдса, соответствующих ламинарному режиму (табл. 2). [c.376]

Re ) = l./f.io + 1,1 t.IO е = 6,38 + 2 ,13 г/сек. Данные эксперименты показали,, что при принятии в качестве определяющей среднекалориметрической температуры потока в данном сечении в условиях охлаждения газа (при Y = 0,14 + I) к парогазовой смеси (при Y = 0,6 + I) температурный фактор не оказывает влияния ни на местные и средние значения коэффициентов теплоотдачи, ни на коэффициент гидравлического сопротивления. Более подробно опыты с сухим воздухом описаны в [2]. Длн вычисления коэффициентов теплопроводности и динамической вязкости смеси использовались соответственно данные [ 3] и [. [c.316]

Определить значения местных коэффициентов теплоотдачи и температуры внутренней поверхности трубки диаметром d = = 10 мм на расстояниях л = 0,5 м и х 1,0 м от входа в обогреваемый участок. Труба обогревается при постоянной плотности теплового потока на стенке. ( = l-10 Вт/м . Теплота отводится трансформаторным маслом, которое посаупает с температурой )ki=30° и движется по трубке со средней скоростью ш = 2,5 м/с. [c.75]

Определить относительную длину участка тепловой стабилизации /ц.т/rf при ламинарном режиме течения воды в трубе диаметром rf = 14 мм в условиях постоянной по длине трубы температуры стенки (/с = onst), если средняя температура воды /ж = = 50° С и Re i=1500, Вычислить также значение местного коэффициента теплоотдачи на участке трубы, где />/н.т. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...