Структурные классы легированных сталей

Структурные классы легированных сталей [c.138]

СТРУКТУРНЫЕ КЛАССЫ ЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ [c.141]

СТРУКТУРНЫЕ КЛАССЫ ЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ (В УСЛОВИЯХ РАВНОВЕСИЯ) [c.159]

Рис. 53. Схема изменения предела текучести н структурного класса коррозионностойких сталей в зависимости <зг Легирования

Как показали испытания, длительная прочность сварных соединений разнородных сталей одного структурного класса и близкого легирования близка к соответствующим характеристикам однородных соединений менее прочной стали. Если же и в пределах одного структурного класса свариваемые стали заметно различаются [c.256]

В зависимости от структуры после нормализации легированные стали относят к одному из следующих пяти классов перлитному, мартенситному, карбидному (иногда называемому ледебурит-ным), ферритному или аустенитному. Имеются стали, принадлежащие к промежуточным структурным классам например, стали мартенситно-ферритного, аустенито-мартенситного и других классов. [c.167]

По структурной классификации легированные стали в отожженном состоянии разделяются на те же три класса, которые характерны и для углеродистых сталей доэвтектоидные, заэвтектоидные и леде- [c.279]

Конструкция и технология соединения труб и трубных досок из сталей разного легирования, но одного структурного класса, могут приниматься такими же, как в соединениях однородных материалов [34]. Если же трубы выполнены из аустенитной стали, а трубные доски из перлитной, рекомендуется предварительная наплавка трубной доски слоем толщиной 6—8 мм из аустенитной стали с последующим выполнением однородных стыков этой наплавки с трубами. [c.157]

Сварка разнородных сталей. Комбинированные сварные конструкции из разнородных сталей являются перспективными, так как в них достигается наиболее рациональное распределение материала в соответствии с условиями работы каждого из участков изделия. В энергетических установках находят применение сварные узлы, в которых требуется как соединение сталей одного структурного класса, но разного легирования, так и соединение сталей разных структурных классов. [c.210]

Высокая коррозионная стойкость ста 1ей и сплавов различных структурных классов, рассмотренных в предыдущих разделах, может быть обеспечена лишь при тщательном соблюдении ряда важнейших принципов, которые основаны на теории химического сопротивления материалов, термодинамике, электрохимии. Поскольку легирование некоторыми цветными металлами вносит наибольший вклад в увеличение коррозионной стойкости сталей и сплавов, особое внимание уделим принципам так называемого коррозионностойкого легирования. [c.67]

Большинство конструкционных легированных сталей относится к перлитному классу, а в равновесном состоянии к группе доэвтектоидных. Высоколегированные стали, как правило, имеют специальное назначение (коррозионно-стойкие, жаропрочные, немагнитные и др.) и относятся к ферритному, мартенситному, аустенитному и смешанным структурным классам. [c.259]

В комбинированных сварных конструкциях из разнородных сталей высокотемпературных установок находят применение стали разного уровня жаропрочности. По сочетанию свариваемых сталей они могут быть разделены на конструкции из сталей одного структурного класса, но разного легирования (конструкционные с теплоустойчивыми сталями, аустенитные стали разного уровня жаропрочности) и конструкции из сталей разного структурного класса, среди которых наиболее распространены соединения перлитных сталей с аустенитными и мартенситными или ферритными высокохромистыми сталями. Основные типы подобных конструкций, условия их сварки и требования к их работоспособности изложены в монографии автора [29]. [c.251]

Рекомендации по сварочным материалам и предельным температурам эксплуатации для сварных узлов из разнородных сталей энергетических установок приведены в табл. 29 и 30. Для сталей разного легирования, но одного структурного класса обычно рекомендуются электродные материалы для менее легированной стали. Этот же принцип соблюдается и для сварных соединений перлитных сталей с высокохромистыми. Для сварки перлитных сталей с аустенитными рекомендуются уже электродные материалы аустенитного класса, причем для работы при температурах выше 400—450" С наиболее предпочтительными являются электроды на никелевой основе. [c.259]

Причина возникновения МКК чаще всего — неправильно проведенная термическая обработка либо проведение технологических операций (сварка, штамповка, гибка и др.) в опасном температурном интервале. Кроме того, МКК может возникать при длительной эксплуатации оборудования при повышенных температурах, а также при неправильном выборе структурного класса стали или системы легирования для определенной коррозионной среды. [c.50]

Важной классификацией легированных сталей является деление их на структурные классы мартенситный, мартенситно-ферритный, ферритный, аустенито-мартенситный, аустенито-ферритный, аусте-нитный. Высоколегированные коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные сплавы подразделяются на сплавы на железоникелевой основе и сплавы на никелевой основе. [c.103]

Особенностью термокинетических кривых нагревов и охлаждений легированных сталей перлитного класса в сравнении с обычными углеродистыми сталями является то, что изотермы или температурные площадки, соответствующие критическим температурам, более продолжительны — распад аустенита замедлен. Структурные изменения при ТЦО легированных сталей происходят медленнее, поэтому максимальную температуру при нагревах следует увеличивать от 30—50 до 50—70 °С выше точки Ас. Влияние легирующих элементов на число циклов при ТЦО таково, что при увеличении содержания легирующих элементов в стали увеличивается и необходимое число циклов. На рис. 3.11 приведена зависимость оптимального числа циклов стали с содержание углерода 0,4% от содержания С легирующих элементов. [c.95]

Все легированные стали в равновесном состоянии могут быть разделены на следующие структурные классы [c.141]

Рис. 103. Микроструктура легированной стали различных структурных классов

Отпуск сварных конструкций из разнородных сталей одного структурного класса, так же как и из стали одного легирования, приводит к снятию сварочных остаточных напряжений, и влияние последних в отпущенных изделиях может не учитываться. Если свариваются стали разного структурного класса, то после отпуска в изделии неизбежно появление нового поля остаточных напряжений, обусловленных разностью термического расширения сваривае.мых элементов. В сварных соединениях аустенитной стали с перлитной охлаждение после отпуска [c.200]

В эксплуатации находится обширный парк элементов корпусов фитингов и других литых деталей, изготовленных из сталей согласно ГОСТ 977-75. Поэтому в настоящий справочник включена информация о требованиях к металлу этих отливок. Однако с 1 января 1990 г. введен ГОСТ 977-88, существенно дополненный и заметно отличающийся по требованиям по сравнению с ГОСТ 977-75, который определяет технические условия яа отливки, изготавливаемые всеми технологическими способами. ГОСТ 977-88 представляет общие технические условия на поставку отливок из нелегированных (углеродистых) сталей марок от 15Л до 50Л, конструкционных легированных сталей и легированных сталей со специальными свойствами различных структурных классов. В данном справочнике сообщается информация лишь о сталях, разрешаемых к применению в котлах, сосудах, трубопроводах. В то же время ГОСТ 977-88 охватывает более широкий круг сталей. [c.109]

В связи с влиянием легирующих элементов на критические точки Л, и Лз, превращение аустенита при охлаждении, положение мартенсит- юй точки в зависимости от легирующего элемента и его концентрации, в условиях даже медленного охлаждения можно получить различные структуры от феррита до аустенита. Поэтому легированные стали в отожженном и в нормализованном состоянии подразделяются на отдельные классы по структурному признаку. [c.279]

Особе шости протекания фазовых и структурных превраще ий в околошовной зоне при сварке на1 более детально изучены на легированных сталях перлитного и мартенситного классов и на углеродистых [15]—[18] и др. [c.153]

Сварку разнородных сталей одного структурного класса разного легирования между собой производят с использованием сварочных материалов, применяемых обычно к стали, менее легированной. [c.238]

Легирующие элементы, оказывая влияние на положение критических точек Ас и Асд, на превращение аустенита при охлаждении и на положение мартенситной точки, позволяют даже в условиях медленного охлаждения получать различные структуры от феррита до аустенита. Поэтому легированные стали в отожженном и в нормализованном состояниях подразделяются на классы по структурному признаку. [c.85]

Зарисовать и описать микроструктуру легированной инструментальной стали марок ХГ, ХВГ, 9ХС или ХВ5 в нормализованном и термически обработанном состояниях. Указать, к какому структурному классу относится исследуемая сталь. [c.89]

Классификация по структуре отличается некоторой условностью. Структурный класс ферритной, перлитной и мартенситной стали определяется той основной структурой, которую легированная сталь получает после охлаждения на воздухе, т. е. нормализации. Структурный класс аустенитной стали устанавливается по основной структуре после быстрого охлаждения, т. е. после закалки. Структурный класс ледебуритной стали определяется после медленного охлаждения, т. е. отжига, по наличию в структуре эвтектики-ледебурита, который может быть раздроблен при горячей прокатке или kobj на отдельные карбиды. [c.324]

Рис. 1.33. Схема изменения предела текучести и структурного класса (/—///) коррозионностойких сталей в зависимости от легирования и термической обработки) I — мартенситный // —> переходный III — аусте-нитный 1 — закалка, 2 — обработка холодом Едакные Потака Я- М. I

По структурной классификации легированные стали в нормалн-зованном состоянии разделяются на три класса перлитный, мартен-ситный и карбидный. Образование этих классов можно характеризовать диаграммой изотермического превращения с нанесением на нее кривой нормализации (охлаждения на воздухе) (фиг. 234). [c.280]

Разнородными принято считать стали, которые отличаются атомнокристаллическим строением, т.е. имеют ГЦК-, ОЦК-решетку или принадлежат к разным структурным классам (перлитные, ферритные, аусте-нитные), а также стали с однотипной решеткой, относящиеся к различным группам по типу и степени легирования (низколегированные, легированные, высоколегированные). Они содержат в сумме до 5, 10 или свыше 10 % хрома и других легирующих элементов соответственно. [c.380]

Другим условным структурным признаком, по которому классифицируют стали, является основная структура, по лученная при охлаждении на воздухе образцов не( льших сечений после высокотемпературного нагрева ( 900°С) При этом в зависимости от структуры стали подразделяют на перлитные, бейнитные, мартенситные, ледебуритные, ферритные и аустенитные Перлитные и бейнитные стали чаще всего бывают угле родистыми и низколегированными, мартенситные — легиро ванными и высоколегированными, а ферритные и аустенит ные, как правило, высоколегированные Однако такая связь между структурой и легированностью стали далеко неод позначна Наряду с перечисленными могут быть смешан ные структурные классы феррито перлитный, фер рито мартенситный, аустенито ферритный, аустенито мартенситный Такая классификация применяется при наличии не менее 10 % феррита (как вто рой структуры) [c.15]

При сварке разнородных сталей одного структурного класса, но разной степени легирования технологию и режимы выбирают для более легированной стали. Если сваривают разнородные стали различных структурных классов, технологию и режимы выбирают таким образом, чтобы обеспечить минимальное проплавление основного металла. При сварке коррозионностойкой и жаропрочной стали, содержащей 12 % хрома, с высокохромистыми хромоннкелевыми сталями температуру по- [c.173]

Ркс. 65. СхСхМа изменения предела текучести и структурного класса (I — мартенситный //— переходный III — аустенитный) коррозионностойки.х сталей в зависимости от легирования [ifi5] [c.152]

В настоящее время накоплен обширный экспериментальный материал по данным испытания различных легированных сталей, например марганцевых, кремниевомарганцевых, хромомолибденовых, с применением количественных (ИМЕТ-4, ЛТП МВТУ) и технологических проб (Рива, TS, крестовая). При этом для каждой из систем легирования изучено влияние содержания различных легирующих элементов (С, Мп, Si, Сг, Мо, В и др.) и вредных примесей (S, Р и др.) на сопротивляемость образованию холодных трещин, и определены эмпирические зависимости эквивалента углерода, устанавливающие допустимые соотношения между элементами, входящими в состав сталей. Эти соотношения не имеют универсального характера, так как зависят от ряда факторов, например конструкции сварного соединения и его жесткости, структурного класса присадочного или электродного материалов, способа и режимов сварки. Эти факторы изменяют не только уровень напряжений и характер их распределения в сварных соединениях, но и кинетику структурных изменений, степень развития химической неоднородности по границам зерен околошовной зоны вблизи линии сплавления со швом, содержание водорода и другие особенности, обусловливающие образование холодных трещин при сварке. Наиболее существенны при прочих равных условиях жесткость соединения и структурный класс металла шва. В связи с этим использование данных об эквивалентах углерода ограничивается обычно частными случаями, связанными с предварительными сравнительными оценками различных плавок стали или способов их выплавки в исследовательских целях. После этого, как правило, проводятся испытания стали с помощью технологических проб, в наибольшей степени соответствующих реальным условиям сварки конструкции соединений и технологическим факторам. [c.174]

В сварных конструкциях могут использоваться соединения сталей одного структурного класса разного легирования или разного структурного класса [6, 71 (перлитные стали с аустенитными хромоникелевымн плп с ыартенсптно-феррит-нымп п ферритными ВЫС0К0Хр0ЛП1СТЫМи). [c.194]

Существует вместе с тем большое число жаропрочных сталей п сплавов всех структурных классов, которые обладают весьма ограниченной способностью к пластической деформации в условиях ползучести. У материалов перлитного класса этот недостаток преимущественно присущ 0,5-процентной молибденовой и хромо-никелемолибденовым сталям, а также некоторым комплексно-легированным сталям на базе Сг—Мо—V и Сг—Мо——V при, неправильной термической их обработке или нри отступлениях от установленного соотношения составных элементов. Среди сталей аустенитного класса низкой длительной пластичностью выделяются стали, содержащие большие количества титана и других легирующих элементов, повышающих склонность аустенитных сталей к дисперсионному твердению. Жаропрочные сплавы на никелевой основе типа ЭИ437 также характеризуются низкой длительной нластичностью н потому могут применяться в длительной службе при высоких температурах только в условиях ограниченной деформации (как правило, не более 0,2— 0.5%) . [c.284]

Таким образом, в зависимости от способности к фазовой перекристаллизации и от фазового состава при комнатной температуре легированные стали могут относиться к шести структурным классам. Если исключить практически мало интересные полуаустенит-ный и полуферритный классы, то большинство легированных сталей относятся к следующим четырем основным структурным классам перлитному, аустенитному, ферритному, карбидному. [c.33]

Прежде чем приступить к изучению микроструктуры легированных сталей различных классов (перлитного, мартенситного, аус-тенитного, ферритного и карбидного), необходимо ознакомиться со структурными составляющими, которые образуются в легированных сталях, и с их отличием от структурных составляющих углеродистых сталей. [c.209]

При сварке полиморфных металлов и пх сплавов в шве и зоне термического влияния протекают фазовые и структурные превращения. Полной вторичной перекристаллизации подвергаются шов и околошовная зона, нагреваемая при сварке выше температуры аллотропического превращения. В условиях быстрого охлаждения в этих участках возможна закалка с образованием метастабиль-ных структур и резким снижением пластических свойств сварного соединения (мартенсит в легированных сталях перлитного и мартенситного класса, углеродистых сталях, титане, цирконии и их сплавах). В околошовной зоне вследствие высокотемпературного нагрева наблюдается перегрев и 1нтенсивны1"1 рост зерна. В этой зоне пластические Boii TBa ос Ювного металла обычно снижаются иаиболее резко, особенно в тех случаях, когда перегрев сочетается с последую-)цей закалко . [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...