Расчетные по разрушающим нагрузкам для

Разрушение первой оболочки произошло при нагрузке 57 ООО Н/м , второй — при 46 ООО Н/м . Средняя разрушающая нагрузка для двух оболочек составила 51 500 Н/м . В рассматриваемом примере предельная нагрузка для зоны разрушения совпадает со средней нагрузкой для модели. Отношение расчетной предельной нагрузки к опытной составляет 0,9326. Несущая способность одной модели по расчету составляла 40 240 Н/м , а ее отношение к полученной в эксперименте было равно 0,87. Прочность второй модели в расчете составляла 61 820 Н/м , а ее отношение к фактической несущей способности — 1,08. [c.214]

При выводе формул для предельных нагрузок использованы условия пластичности по теории максимальных касательных напряжений. Эксперименты показали, что результаты расчетов применительно к котельным конструкциям и используемым для их изготовления сталям одинаково хорошо согласуются с теорией максимальных касательных напряжений и с энергетической теорией прочности. Но формулы, исходящие из теории максимальных касательных напряжений, получаются проще. Экспериментальные значения для предельных давлений по переходу всей конструкции в пластическое состояние и по разрушающим нагрузкам находятся между расчетными по обеим теориям. [c.319]

ВОД, рассчитанный на нагрузку района IV, по абсолютной величине выдержит меньшие нагрузки, чем рассчитанный для района II. Если коэффициент запаса прочности провода в районе IV определять по разрушающим нагрузкам этого района и по расчетным нагрузкам района II, то коэффициенты запаса будут соответствовать пунктирной кривой, показанной на фиг. 3-7, т. е. значительно превосходить те же коэффициенты для провода, рассчитанного по условиям района II. [c.136]

Одним из самых сложных и до конца нерешенных вопросов является назначение коэффициентов запаса по разрушающей нагрузке или коэффициентов запаса по допускаемым напряжениям для изделий из композиционных и полимерных материалов, обеспечивающих необходимую прочность изделия на весь расчетный срок службы. [c.96]

Для определения разрушающих нагрузок реальных конструкций ракет используют статические испытания. По результатам испытаний определяют фактическую разрушающую нагрузку в расчетных случаях загружения. Отнош ние ее к расчетной разрушающей нагрузке [c.273]

Расчету опорного изолятора должен предшествовать расчет электродинамических сил, действующих между токоведущими частями разъединителя. Предположим, что из этого расчета по формуле (5-3) определена сила, действующая на один изолятор разъединителя и равная 1410 П (144 кгс). Для разъединителей внутренней установки запас механической прочности опорного изолятора должен быть не менее 1,5. Принимаем его равным 2. Тогда расчетная нагрузка на изолятор, приложенная к оси ножа, составляет 1410-2=2820 П. Эту величину принимаем за минимальную разрушающую нагрузку на изгиб проектируемого изолятора, приложенную в точке О на рис. 5-7. [c.191]

В пятой главе описаны слоистые упругие трансверсально изотропные пластинки, имеющие симметричное относительно срединной плоскости строение пакета слоев. Выбор срединной плоскости в качестве плоскости приведения позволил отделить уравнения плоской задачи теории упругости от уравнений изгиба пластинки, которые и явились предметом исследования. Найден широкий класс решений этих уравнений, что позволило, в частности, решить задачу изгиба круговой пластинки, несущей поперечную нагрузку. В качестве примера рассмотрена задача осесимметричного деформирования круговой пластинки. Выполненное исследование, включающее в себя вычисление разрушающей, интенсивности нагрузки, определение механизма возникновения разрушения и определение зоны его инициирования, выявило принципиальную необходимость учета влияния поперечных сдвиговых деформаций на расчетные характеристики напряженно-деформированного состояния для пластин с существенно различными жесткостями слоев. Решена задача устойчивости пластинки, нагруженной силами, действующими в ее плоскости. Составлены общие уравнения устойчивости и подробно исследован тот случай, когда тензор докритических усилий круговой. Для этого случая найден широкий класс решений уравнений устойчивости. В качестве примера дано решение задачи устойчивости круговой пластинки, нагруженной равномерно распределенным по контуру сжимающим радиальным усилием. Эта же задача решена еще и на основе других неклассических уравнений, приведенных в третьей главе, а также на основе уравнений трехмерной теории устойчивости. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило указать границы применимости рассматриваемых уточненных теорий, оценить характер и степень влияния поперечных сдвиговых деформаций и обжатия нормали на критические интенсивности сжимающего усилия. Полученные результаты приводят к выводу о пригодности разработанных в настоящей моно- [c.13]

В опыте разрушающая нагрузка для рассматриваемой зоны составляла 12 470 Н/м , а отношение расчетной предельной нагрузки к опытной — 1,12. Превышение расчетной нагрузки над опытной, по-видимому, связано с неточностью учета в расчете прочности бетона. Прочность бетона следует принимать для стандартных кубов с размером грани 20 см, в связи с отсутствием данных прочность бетона принималась по результатам испытания призм размером ЮхЮХ ХЗО см. [c.217]

Из анализа результатов следует, что разница между расчетными и экспериментальными значениями разрушающей нагрузки для труб 3, 4, 5 составляет 9, 13 и 11% соответственно. Характер разрушения совпал с ожвдаемым по расчету лля труб с продоль-ньми дефектами. Труба 5 с поперечным дефектом разрушилась вместо планируемой течи. Наибольшие различия по расчетным и экспериментальным данным показали трубы 7 и 8. [c.163]

Для контроля графического метода и проверки справедливости выражения (4.10) в области больших деформаций кривые 2 и 3 (рис. 4.15) строили (аналогично изложенному в разделе 4.1) по результатам испытания пятишести образцов, из которых первые два доводили до разрушения, их диаграммы нагружения перестраивали в координатах 5 — е для определения параметров выражения (4.10) и разрушающего напряжения 5 , деформирование остальных образцов прекращалось на участке снижения нагрузки. По величине нагрузки и диаметру образца в шейке определялись значения 5 и с, которые показаны точками на расчетных кривых 2 и 3 для деформации при 100 °С. [c.178]

Сравнением вычисленных напряжений а или т с допускаемыми [а определяются коэффициенты расчетного запаса = ( rl/a и П == 1т]/т. Для конструкций, работающих на устойчивость, расчетный запас равен отношению критических нагрузок к расчетным Л = PhplfP - Конструкция удовлетворяет требованиям, прочности, если = 1. При > 1 имеется избыток прочности. Реальная работа конструкции почти никогда не соответствует принятой расчетной схеме, поэтому определение точных значений разрушающих нагрузок теоретическим путем практически невозможно, за исключением некоторых простейших схем. Наиболее достоверно разрушающие нагрузки, как правило, устанавливаются опытным путем. Из приближенности расчетных схем также следует, что к оценке конструктивных изменений по расчетным запасам нужно подходить с осторожностью. Не зная допущений и всех условностей, принятых в расчете, можно прийтн к неверному выводу. [c.31]

Расчет приводных цепей на прочность ведут, исходя из общего усилия Роб цепи, слагаемого цеТыГпЕиводов из окружного усилия Р, из усилия, возникающего от центробежной силы Рц и силы натяжения цепи Pf. По полученному значению Роб и разрушающей нагрузке Q определяют запас прочности k и сравнивают его с допускаемым табличным значением. Следует иметь в виду, что если для зубчатой цепи расчетными являются диаметры наружных окрулшостей звездочек D ap, то для втулочной и втулочно-роликовой цепей при их расчете берут диаметры начальных (или делительных) окружностей Dq. [c.391]

Пластинчатые цепи (ГОСТ 191—63). Пластинчатые цепи составляют из стальных пластин, соединенных валиками. Число пластин возрастает с увеличением расчетной разрывающей нагрузки. Детали цепи изготовляют из стали 40 или стали 45. Так как пластинчатые цепи выполняют из целого металла без сварки, то они более надежны, чем сварные. Деформация звеньев этих цепей под нагрузкой значительно меньше, чем сварных. Движется пластинчатая цепь более плавно, чем сварная. К недостаткам пластинчатых цепей по сравнению со сварными следует отнести то, что пластинчатые цепи тяжелее и дороже, не могут изгибаться в поперечном направлении, шарниры цепей подвергаются сильному изпо су. Поэтому пластинчатые цепи нельзя навивать на барабаны и употребляют их только со звездочками. Грузовые пластинчатые цепи рассчитывают по формуле для сварных цепей, причем запас прочности по отношению к разрушающей нагрузке должен быть выбран, согласно правилам Госгортехнадзора, не менее пяти. [c.38]

Для Проверки работоспособности разработанного метода проводили коррозионно-усталостные испытания образцов 280 X 20 X 10 мм на долговечность при циклическом отнуле-вом консольном изгибе с частотой 4,36 герца в водном растворе хлорида натрия (5 %), уксусной кислоты (0,5 %) и се )оводорода (3,4 г/л) при 20- 5 °С. Испытывая материал при стационарных уровнях нагрузки, заведомо превышавших пороговый, оценивали адекватность закона (Ю) опытным данным (табл. 3). Сопоставление дисперсий неадекватности и воспроизводимости свидетельствуют об адекватности модели (10) опытным данным при уровне значимости 0,05. О соблюдении линейного закона суммирования повреждений свидетельствует близкое совпадение результатов испытаний с возрастающей нагрузкой с графиком функции, построенным по расчетным точкам с учетом параметров модели (Ю) (рис. 14), а также независимость разрушающих нагрузок при Испытании от напряжений более низких, чем пороговые (в табл. 3 стали 20, 17Г20Ф, ЗОХМА). Окончательным подтверждением работоспособности предлагаемого метода является совпадение результатов оценки пороговых напряжений, полу- [c.67]

Разработка научно обоснованных норм допустимых дефектов является исключительно важной и сложной задачей и в каждом конкретном случае решается по-разному. Одням из примеров обоснования объективных норм допустимых дефектов являются исследования, приведенные в [1, 10], где в качестве объекта взяты тавровые соединеиия закладных деталей и стыки арматуры, изготовленные ванной сваркой (рис. 3). Так как данные соединения в большинстве случаев работают при статической нагрузке, то в качестве браковочного критерия был принят предел прочности на растяжение. По результатам разрушающих испытаний более 1000 натурных соединений построена зависимость условного напряжения отрыва от относительной площади дефектов. Пересечение экспериментальной кривой с прямой Ств= onst (принятой по ГОСТ 10922— 64) дает примерный критический (недопустимый) размер дефекта. Оказалось, что для тавровых соединений закладных деталей диаметром 10— 25 мм недопустимый размер лор и шлаковых включений составляет 15% расчетной площади стержня. [c.10]

Если на деталь при работе действуют как статические, так и переменные напряжения, вызванные различными нагрузками, и повышенная температура, а прочностные характеристики материала меняются с течением времени или по числу циклов, следует учитывать возможные отклонения этих параметров от их расчетных значений. Расчетные статические напряжения могут возрасти из-за неточного определения максимальных перегрузок, переменные — из-за резонансного усиления колебаний, температура — из-за ухудшения условий охлаждения и т. д. Считал каждое из возможных отклонений независи.мым, можно устанозить предельное (разрушающее) значение данного параметра, если остальные останутся неизменными. Отношение предельного значения данного параметра к его расчетной величиие называют запасом прочности по данному параметру. Таким образом, запас прочности может оцениваться не только Отношением напряжений (17), но и отношениями нагрузок, времени работы, числа Циклов и т. д. Для ответственных деталей оценку запасов прочности производят по нескольким параметрам. [c.32]

Две группы испытаний, выполненных по предложению автора, могут дать и дальнейшее экспериментальное освещение этого явления. Фарфоровые образцы круглого поперечного профиля с уменьшающимся к середине диаметром (фиг. 144) и шлифованной поверхностью были испытаны на растяжение под действием непрерывно возраставшей нагрузки, причем нагружение велось с различной для разных образцов скоростью. Так как плавленый фарфор является существенно упругим материалом и напряжения в нем возрастают пропорционально упругим деформациям, то эти испытания можно рассматривать как испытания с постоянной скоростью нагружения и вместе с тем с постоянной скоростью упругой деформации. Результаты воспроизведены на фиг. 145 ). За абсциссы в логарифмическом масштабе приняты относительные скорости двух захватов испытательной машины в см еек, а за ординаты—разрушающие напряжения, охватывающие диапазон изменения скоростей от 2,54-10 M eK до 2,54 см сек. Скорости упругой деформации расчетной длины фарфоровых стержней составляли примерно /20 относительной скорости захватов. Оказалось, что прочность фарфора на разрыв увеличивается пропорционально логарифму скорости деформации. Несколько дополнительных испытаний, выполненных на копре, специально спроектированном для скоростных испытаний на растяжение хрупких материалов, дали возможность получпть [c.211]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...