Расчетные по пределу текучести

Следует отметить, что гидравлические (пневматические) испытания следует рассматривать не только как проверку на герметичность, но и как метод активной диагностики, обеспечивающий действительный запас прочности в отличие от расчетных коэффициентов запаса прочности по пределу текучести Пт и прочности Пв. Варьируя параметрами испытаний и эксплуатации, представляется возможным обеспечивать необходимый срок службы оборудования. [c.331]

По мере возрастания неоднородности материала по длине расчетной части значения относительного удлинения уменьшаются. При наличии в сварном соединении зоны с пониженной прочностью относительное удлинение снижается с увеличением расчетной длины. Предел текучести сварного соединения более сложным образом зависит от изменения однородности свойств в пределах расчетной длины предел текучести сварного соединения возрастает при увеличении предела текучести основного материала. При сравнении значений относительного удлинения и предела текучести сварных соединений различных сплавов, а также при сопоставлении этих значений с аналогичными характеристиками основного материала необходимо принимать во внимание указанную неоднородность. Поскольку при снижении температуры прочность присадочного и основного материала возрастает в неодинаковой степени, а следовательно, увеличивается неоднородность свойств, это необходимо учитывать при исследовании влияния температуры на удлинение и предел текучести. [c.184]

Значительная часть элементов паровых котлов и трубопроводов, работающих под внутренним давлением, подвержена ползучести. Анализ экспериментальных данных по испытанию различных элементов паровых котлов в условиях ползучести показал, что при замене гз расчетных формулах предела текучести пределом ползучести или временного сопротивления пределом длительной прочности получается вполне удовлетворительное для практики совпадение. Предел ползучести и предел длительной прочности определяли путем испытания материала моделей на растяжение. Отклонения опытных данных от расчетных направлены обычно в сторону увеличения запаса прочности. Поэтому оказалось возможным вести расчет по одним и тем же формулам для области температур, где еще нет ползучести, и для области температур, где она есть. [c.362]

При расчете элементов, не подверженных ползучести, допускаемые напряжения выбирают по пределу текучести и по временному сопротивлению при рабочей температуре. Элементы, работающие в условиях ползучести в СССР, рассчитывают по пределу длительной прочности, пределу текучести и временному сопротивлению при расчетной рабочей температуре. Производят также про- [c.362]

Если деталь изготовляется из заготовки с известными механическими свойствами, то номинальные допускаемые напряжения разрешается выбирать по фактическим характеристикам прочности при расчетных температурах. Предел текучести и временное сопротивление должны определяться при испытании на растяжение не меиее трех образцов от данной заготовки, прошедших [c.368]

Тело диафрагмы (расчет по Уолу). Коэффициент запаса прочности по пределу текучести определяют по отношению к максимальным расчетным упругим напряжениям [c.376]

Гиб- кость X Сталь с расчетным сопротивлением по пределу текучести R, МПа Чугун марки СЧ Дерево (сосна) [c.272]

В связи с изложенным выбор сталей для элементов конструкций, работающих в условиях малоциклового разрушения при различных температурах и различной жесткости нагружения и назначения допускаемых напряжений только по характеристикам статической прочности, оказывается недостаточным. Характеристики пластичности, существенно влияющие на разрушающие амплитуды деформаций и числа циклов до разрушения, не являются расчетными при оценке статической прочности с использованием указанных выше запасов прочности по пределам текучести и прочности. Поэтому в практике проектирования циклически нагружаемых конструкций выбор материалов по характеристикам статической прочности (пределу текучести и прочности) осуществляется на стадии определения основных размеров. Поверочные расчеты сопротивления циклическому разрушению проводятся по критериям местной прочности с использованием как характеристик прочности, так и характеристик пластичности. [c.260]

Значение коэффициента запаса зависит от многих факторов разброса характеристик прочности, наличия допускаемых техническими условиями дефектов в материале, степени схематизации расчетной схемы и др. В России коэффициенты запаса прочности составляют по временному сопротивлению для сталей = 2,4 для титановых сплавов щ = 3,0 для алюминиевых сплавов щ = 3,5. Для сталей коэффициент запаса прочности по пределу текучести 1,5. [c.623]

Таким образом, если теперь предположить, что полоса растянута расчетным напряжением 110 МПа и в этой полосе есть треш,ина длиной 20 мм, то коэффициент запаса по разрушаюш,ему напряжению оказывается равным Пс = сгс/сг = 169/110 = 1,5 вместо двух по пределу текучести. [c.92]

I случай нагружения — расчет на долговечность, т. е. на прочность по сопротивлению усталости, II и III случаи нагружения— расчет на прочность по пределу текучести. Расчет по непригодности к нормальной эксплуатации см. в пп. 1.15 и 1.20. Расчетные нагрузки для случаев I, II, III приведены в табл. 1.5.16. [c.173]

Если Ati превышает заданное допустимое значение (т. е. Д 1 > [Aif]i), то при эксплуатации элемент конструкции находится в вязком состоянии. В этом случае (при отсутствии макродефектов типа трещин) предельные нагрузки превышают расчетные, определяемые по пределам текучести и прочности, и оценку сопротивления разрушению проводят по предельным нагрузкам и деформациям в соответствии с уравнениями (259) и (260). Вязкие разрушения пластических металлов при низких уровнях номинальных напряжений (на уровне предела текучести и ниже) могут произойти при размерах дефектов, превышающих сотни миллиметров (что для большого числа сосудов давления соответствует потере плотности). При появлении в конструкциях таких дефектов их эксплуатация становится затруднительной или невозможной без проведения соответствующих мероприятий изменения режимов работы, проведения ремонтных работ, замены поврежденных элементов и т. д. Обеспечение температурного запаса [Л<] [c.73]

В результате дальнейших теоретических и экспериментальных исследований было выявлено, что фактический запас прочности новых крюков превышает в 2 раза расчетный запас по пределу текучести. [c.383]

При относительно низких температурах номинальные допускаемые напряжения выбирают по пределу текучести и временному сопротивлению. В этом случае они не зависят от проектного ресурса (табл. 4.1). В последующих табл., от 4.2 до 4.4 включительно, приводятся номинальные допускаемые напряжения при расчетном ресурсе от 10 тыс. до 200 тыс. ч зксплуатации, а в табл. 4.5 — на ресурс 300 тыс. ч. [c.161]

Значительная часть элементов паровых котлов и трубопроводов, работающих под внутренним давлением, подвержена ползучести. Анализ экспериментальных данных по испытанию различных элементов паровых котлов в условиях ползучести показал, что при замене в расчетных формулах предела текучести, предела ползучести или временного сопротивления пределом длительной прочности получается вполне удовлетворительное для практики совпадение. [c.320]

В качестве расчетной характеристики предел текучести при высоких температурах может использоваться для углеродистой стали — до 300—350°, для мало- и среднелегированной стали перлитного класса — до 400—450°. При более высоких температурах, в связи с усилением зависимости числовых значений предела текучести от длительности нагружения на отдельных стадиях испытания, расчет конструкций, предназначенных для длительной службы, требует обязательного учета деформаций ползучести и потому не может базироваться на пределе текучести или, точнее говоря, только на пределе текучести. Практически предел текучести имеет значение в качестве расчетной характеристики и при значительно более высоких температурах, являясь распространенным средством проверки допускаемых напряжений, определенных на базе условного предела ползучести и предела длительной прочности. По немецким нормам (DIN 2413), например, в расчетах на прочность при высоких температурах следует руководствоваться наименьшим из следующ их четырех значений [c.246]

Целью расчета на статическую прочность является сопоставление расчетного коэффициента запаса прочности по пределу текучести с допускаемым [Пт], при этом для всех опасных сечений должны выполняться условия [c.194]

Расчетные значения предела текучести, временного сопротивления и относительного удлинения определяют по формуле [c.155]

Для растяжения, сжатия и изгиба при работе в упругой стадии расчетное сопротивление определяется по пределу текучести материала по формуле [c.21]

Rya, Ry— соответственно предел текучести металла по ГОСТ или ТУ (Ог) и расчетное сопротивление металла растяжению, сжатию и изгибу по пределу текучести [c.4]

Корпуса энергетического оборудования и сосуды под давлением, работающие при статическом и повторноч татическом режимах нагружения, представляют собой крупногабаритные конструкции, в которых по условию прочности и надежности не допускается развитие в большом объеме материала пластических деформаций. Нормы расчета на прочность поэтому предусматривают в качестве основы расчетных методов оценку прочности, в частности, по такому предельному состоянию, как пластическая деформация по всему сечению детали. Это выражается в назначении допускаемого коэффициента запаса прочности по пределу текучести щ = 1,5, который учитывается при выборе основных размеров элементов по общим мембранным напряжениям. Например, в цилиндрической оболочке [c.204]

Нетрудно показать, что дополнительные и з г п б а to-щи е напряжения, возникающие в консольной части ротора при соединении полумуфт болтами (при изменении нагрузки иодшииников на 20%), составляют лишь небольшую долю расчетного напряжения кручения Учитывая, что запасы прочности (по пределу текучести) в онсольных частях роторов обычно составляют 10 — 12, такие дополнительные напряжения опасности, видимо, не представляют. [c.137]

Испытаниями установлена также низкая длительная деформационная способность стали 16ГНМ, у которой основная деформация образца происходит на начальном участке ползучести в момент нагружения, в то время как у стали 22К имеется развитый второй участок установившейся ползучести при величине предела длительной прочности 28—32 кгс/мм . Хотя прочностной расчет барабана ведется по пределу текучести материала при рабочей температуре, в изготовленных из однотипных сталей барабанах, находящихся в эксплуатации, расчетные напряжения в мостике между отверстиями колеблются в очень широких пределах (6— 19 кгс/мм ). [c.13]

Иной подход необходим при расчете, главным образом, необо-греваемых элементов котлов и турбин, работающих в диапазоне температур 250—400° С (барабаны, гибы водоопускных труб и т. п.), т. е. с водой высоких параметров или с пароводяной смесью при температуре насыщения. Допускаемые напряжения указанных элементов определяют по пределу текучести, вследствие чего величина номинальных расчетных напряжений для низколегированных сталей находится в пределах 12—20 кгс/мм . В зонах концентрации напряжений локальные их значения составляют 25—50 кг /мм при этом, как правило, температурная нестационарность характеризуется невысокой амплитудой термоциклической деформации. [c.176]

Балка АВ (рис. 3.30) шарнирно оперта в точке А и поддерживается стержнем D, щарнирно прикрепленным к балке в точке Z) и к опоре в точке С. Балка нагружена на конце силой Р, нормативное значение которой Р = 200 кН. Коэффициент надежности по нагрузке уу = 1,2, коэффициент условий работы Ус = 0>9. Материал стержня — строительная сталь марки ВСтЗпс6-1 с расчетным сопротивлением по пределу текучести i = 240 МПа. Требуется подобрать сечение стержня в ви-Рис. 3.30 де двух равнобоких уголков. [c.74]

Одной из важных задач механики деформирования и разрушения является расчетное и экспериментальное исследование закономерностей развития треш ин дри высокотемпературном однократном и малоцикловом нагружении. Решение этой задачи становится все более необходимой по мере повышения рабочих параметров (нагрузок и температур) машин и конструкций, применяемых в энергомашиностроении (в том числе в реакторостроении), в летательных аппаратах, в химическом и металлургическом оборудовании. Рабочие температуры для несущих элементов указанных машин и конструкций составляют 250—600° С и более, числа циклов нагружения 10—10 и более. При запасах статической прочности (по пределам текучести и длительной прочности) 1,5— 2 в зонах с теоретическими коэффициентами концентрации более 1,5—2 уже при первом нагружении возникают пластические деформации. Повышение температур и времени нагружения приводит к дополнительному увеличению неупругих деформаДий за счет статической и циклической ползучести, что, в свою очередь, определяет более раннее образование и более интенсивное развитие трещин [110, 124]. [c.218]

При столь близком к единице значении зэпаса прочности по пределу текучести вероятность возникновения пластических деформаций достаточно высока. Поэтому статическую несущую сцособность вала можно считать достаточной лишь при условии, что нагрузки, превосходящие расчетную наибольшую нагрузку более чем на 10%, вы,-зовут настолько небольшие пластические деформации, что нормальная работа связанных с валом деталей не нарушится. [c.339]

Поинтересуемся теперь критической длиной треш,ины в случае, когда полоса растянута расчетным напряжением а = 0,5сго,2 = НО МПа (т. е. сг = сго,2/ о,2 при коэффициенте запаса по пределу текучести 0,2 = 2). Условие разрушения (2.2.22) позволяет записать [c.92]

Корпуса энергетического оборудования и сосуды под давлением, работающие при статическом и повторно-статическом режимах на гружения, представляют собой крупногабаритные конструкции, в которых по условию прочности и надежности не допускается развития в большом объеме материала пластических деформаций [1]., Нормы расчета на-прочность [2] поэтому предусматривают в качестве основы расчетных методов оценку прочности, в частности, по т 1Кому предельному состоянию, как пластическая деформация по всему сечению детали. Это выражается в назначении допускаемого коэффициента запаса прочности по пределу текучести = 1,5, который учитывается при выборе основных размеров элементов по общим мембранным напряжениям. Например, в цилиндрической оболочке допускаемые расчетное давление р и давление гидроиспытаний соответственно в 1,73 и 1,38 раза меньше величины рт соответствующей началу текучести в гладкой части оболочки (по условию Мизеса). [c.122]

В тех случаях, когда сталь или сплав допушены Госгортехнадзором СССР для применения в котлах или трубопроводах, а допускаемые напряжения, приведенные в табл. 5.1, 5.2, 5.3 или 5.4, для нее не предусмотрены, тогда для их выбора следует руководствоваться формулами табл. 5.5. Эти формулы следует использовать в тех случаях, когда допускаемое напряжение не зависит от времени или когда расчетный ресурс составляет 100 тыс. ч. Для углеродистой и низколегированной сталей повышенной прочности, у которых временное сопротивление превышает 490 МПа и минимальное гарантированное относительное удлинение менее 20%, запас прочности по пределу текучести следует увеличивать на 0,025 на каждый процент уменьшения относительного удлинения ниже 20%. [c.322]

Значение коэффициента запаса прочности зависит от многих факторов разброса характеристик прочности, присутствия в материале дефектов, допускаемых техническими условиями, степени схематизации расчетной процедуры и т. д. В соответствии с ГОСТ 14249—80 коэффициенты запаса прочности по временному сопротивлению для сталей = 2,4 тнтановых сплавов = = 3,0 алюминиевых сплавов — 3,5. Для сталей коэффициент запаса прочности по пределу текучести составляет п-,. = 1,5. [c.277]

Прямечания 1. В графах нормативного и расчетного сопротивлений значение перед чертой — по пределу текучести, после черты —по временному сопротивлению. 2. За толщину фасонного проката следует принимать толщину полки, 3. Значения сопротивлений округлены до 5 МПа. [c.26]

Расчетное сопротивление металла, вводимое в расчетные фор мулы, получают делением нормативного сопротивления на коэффи циент надежности по материалу а в некоторых случаях учиты вают также коэффициент условий работы конструкций ус и коэффи циент надежности по назначению у , принимаемый согласно норма тивов в зависимости от степени ответственности зданий и сооружений, Расчетные сопротивления проката и труб для различных видов напряженных состояний определяют по следующим формулам при растяжении, сжатии и изгибе (по пределу текучести) [c.39]

Расчетное сопротивление стыковых швов определяют по пределу текучести или по временному сопротивлению стали соединяемых элементов независимо от вида сварки (табл. 3.1), например при сжатии Rviy=Rv при растяжении и изгибе с визуальным контролем качества шва Ru>y=0,85Ry, а при физических методах контроля — == Л при сдвигеи т. д. [c.57]

При заказе сталей группы А по ГОСТу 380—60 для расчетных элемеятов крановых клепаных конструкций надлежит требовать дополнительные гарантии по испытаниям на загиб, по пределу текучести, по химическому составу и по ударной вязкости соответственно п. 2, 3, 8 упомянутого ГСХЗТа. При заказе сталей группы В по ГОСТу 380—60 для элементов крановых сварных конструкций требования о дополнительных гарантиях по п. 2. 5. 2, п. 2. 6. 4 и п. 2. 6. 5 указаны в табл. 1.1. [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...