Удельное давление течения при деформации

Удельное давление течения при деформации металла 6 — 275 [c.316]

Здесь также при анализе удельного давления течения очаг деформации разбивают на две зоны (фиг. 91). [c.173]

Удельным давлением течения называется отношение потребного для деформации внешнего усилия к плош ади давления под последней следует понимать площадь проекции поверхности металла, подвергнутой непосредственному воздействию развиваемого орудием усилия, на плоскость, перпендикулярную этому усилию. Так, при осадке она является площадью торца осаживаемой заготовки, соприкасающейся с бойком при вытяжке в плоских бойках она равна произведению ширины заготовки на ширину бойка (или часть её, если давление осуществляется неполной шириной бойка) при прошивке она равна площади поперечного сечения пуансона при штамповке она представляет собой площадь проекции поковки на плоскость разъёма и т. п. [c.275]

Таким образом, экспериментально подтверждается значительное влияние вида напряженного состояния на технологическую пластичность металла при деформировании. Увеличение пластичности на 30—50% достигалось ограничением свободного уширения металла жесткими стенками штампа или калибра (при прокатке), т. е. созданием более мягкой схемы напряженного состояния. Применение схемы всестороннего сжатия при деформировании позволяет помимо повышения технологической пластичности получить более однородные структуру и механические свойства благодаря более равномерному распределению деформации. При ограничении свободного уширения металла жесткими стенками штампа при осаживании или калибра при прокатке удельное давление течения металла значительно возрастает. Полное ограничение уширения при прокатке может повысить удельное давление более чем в 3 раза по сравнению с прокаткой в калибрах со свободным уширением. Для металлов и сплавов, имеющих достаточно высокую пластичность, применять специальные приспособления для получения более мягких схем напряженного состояния (всестороннее неравномерное сжатие) нецелесообразно вследствие значительного увеличения расхода энергии и износа инструмента, но они совершенно необходимы при обработке сплавов с ограниченным запасом пластичности. [c.92]

Следует, однако, учитывать, что по мере увеличения гидростатического давления, а точнее показателя [см. уравнение (4) ], который может быть представлен как отношение так называемого удельного давления течения к сопротивлению одноосной деформации в момент разрушения, впадающий в пластическое состояние материал при где (%)с — некоторое критическое значение %, не будет вести себя уже как хрупкий и, следовательно, при этом зг должно снижаться [550]. Иначе говоря, на графике пластичности в функции гидростатического давления, который обычно выражается прямой линией, при = п )с должен наблюдаться излом, причем значение гидростатического давления [или пу)с в нашей трактовке, отвечающее этому излому для разных материалов] оказывается тем меньше, чем ниже энергия дефекта упаковки [320]. [c.269]

В качестве прокладки можно использовать слои того или иного эластичного материала или специальные упругие конструкции, например, пружинные амортизаторы.Прокладки в виде слоя пробки, резины или других веществ с успехом применяются для виброизоляции лишь лёгких машин и станков, аппаратуры и т. д, когда удельные давления на прокладки невелики и материал работает в пределах упругих деформаций. Установка тяжёлых машин на подобные прокладки вызовет значительные деформации, сопровождающиеся изменением их свойств. Кроме того, такие прокладки затрудняют регулирование и центрирование машины при монтаже. Наконец, с течением времени механические свойства прокладок изменяются, вследствие чего меняются колебания фундамента и машины. [c.541]

Увеличение удельных давлений при осадке под копром при температурах 1000, 1100 и 1200° при степенях деформации, превышающих 60—70%, по-видимому следует отнести за счет увеличения площади соприкосновения образца с наковальней и бойком копра и уменьшения толщины осаживаемых образцов, что ведет к интенсивному снижению температуры и создает более затрудненные условия Течения металла при осадке. [c.262]

На рис. 189 приведена схема процесса стыковой холодной сварки. Подлежащие сварке стержни I зажимают в губках машины 2. При осадке в результате сдавливания правый и левый зажимы сближают до соприкосновения и острый край зажима, как нож, срезает излишний выдавленный металл — грат. В процессе осадки сближающиеся зажимы затрудняют течение металла и позволяют увеличить давление осадки. Деформируемый и текущий металл стержней заполняет насечку 3, играющую роль уплотнителя и мешающую проскальзыванию металла в губках. Величина удельного давления для осуществления пластической деформации должна быть достаточно большой для алюминия, например, 500—700 МПа, для меди еще больше. [c.370]

С течением времени наблюдается ослабление первоначальной затяжки шпилек фланцевых соединений на трубопроводах высокого давления. Это объясняется тем, что упругая деформация, созданная в металле шпилек при их первоначальной затяжке, переходит в остаточную. Такое явление называется релаксацией. При релаксации понижается удельное давление на прокладку, нарушается плотность фланцевого соединения и приходится производить обтяжку фланцевых соединений. [c.196]

Фторопласт-4 — самый тяжелый полимер из всех существующих. Его коэффициент трения в семь раз ниже коэффициента трения хорошо полированной стали. Это дает возможность использовать фторопласт-4 в машиностроении для трущихся деталей без применения смазки, однако при очень незначительных нагрузках, так как фторопласт подвержен хладотекучести, значительно увеличивающейся с повышением температуры. При удельных нагрузках выше 30-10 Н/м появляется заметная остаточная деформация, а при давлениях (200- -250) 10 Н/м материал переходит в область регулярного течения. Недостатками фторопласта-4,-кроме хладотекучести, является малая твердость и трудность переработки в изделия. Фторопласт-4 по ГОСТ 10007—62 выпускается марок А, Б, В. Эти марки отличаются термостабильностью марка А—не менее 100, Б — 15 и В — 10 ч. [c.53]

Закон подобия Барба-Кика. При наличии подобных условий (геометрического, механического и физического подобия) пластической деформации двух тел, имеющих различные размеры и получающих одну и ту же величину максимальной главной деформации, удельные давления течения равны между собой, отношение деформирующих сил равно квадрату, а отношение затрачиваемых на изменение формы работ равно кубу отношения линейных размеров тел. [c.271]

Развитие теории прессования имеет большое значение в повышении уровня этого пресса и, кроме того, схема прессования в некоторых случаях подобна схеме прессования при штамповке в закрытых штампах. В работах В. В, Соколовского, Р. И. Хилла, Л. А. Шофмана процесс прессования рассматривался с использованием метода характеристик Губкин С. И., Перлин И. Л., Сторожев М. В. и другие ученые также подвергали теоретическому анализу различные случаи прессования. Для прямого и обратного прессования осесимметричных изделий в условиях плоской деформации, бокового прессования, прессования через многоканальные матрицы и других случаев найдены зависимости для определения удельных давлений течения, усилий, контактных напряжений и выбора оптимальных условий деформирования. Разработаны также методы расчета параметров оборудования и инструмента. Внедрение в промышленность новых видов прессования, в частности прессования профилей переменного сечения, а также прессования высокопрочных материалов, ставит перед теорией новые задачи. [c.233]

Для расчета одного технологического режима переработки резиновой смеси в валковом зазоре необходимо подготовить исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы N , NR — задаваемое число циклов интегрирования соответственно в зоне клин — валок и в зоне валок — валок рабочего зазора по угловой координате поворота валка (в случае отсутствия клина — отражателя принимается N = 0) NY — число циклов интегрирования по координате у поперечного сечения зазора, принимаемое для построения расходной характеристики а у) с регулярным шагом по у, определяемым формулой (4.30) N—число равномерных шагов по а, определяющее число -j- I линий тока в поступательном потоке материала L — число пропусков циклов интегрирования по продольной координате зазора при выводе на печать информации об эпюре удельного давления и координатах линий тока в отдельных поперечных сечениях, а также о ряде других текущих параметров процесса R — радиус валка НО — минимальный зазор между валками Hq VI, V2 — линейные скорости V, V2 валков MU — коэффициент консистенции материала ы при заданной температуре переработки М — индекс течения материала т KMIN — нижняя граница интервала поиска относительного калибра HjHo слоя материала на выходе из рабочего зазора КМАХ — верхняя граница этого интервала GMAX — высокое в пределах экспериментальной кривой течения материала значение скорости сдвиговой деформации YФ. задаваемое с целью выделения программным путем малого по сравнению с предельным сдвигового напряжения, определяющего выбор равномерного или неравномерного шага интегрирования по у путем сравнения с граничными касательными напряжениями FIH, FI — подготавливаемые только для расчета процесса с использованием клинового устройства значения угловых координат сечений входа материала в зону клин — валок и зону валок — валок соответственно, взятые по модулю NH — число точек графика Я(ф) для задания геометрии зазора клин — валок, подготавливаемое также только при использовании клинового устройства Н2 — толщина слоя материала Н2 в сечении загрузки в рабочий зазор, задаваемая в случае отсутствия клинового устройства MFI, MH[1 NH] —одномерные массивы соответствующих координат фг и Hi зазора клин — валок, подготавливаемые в случае применения клинового устройства. [c.228]

При изготовлении деталей из картона необходимо учитывать его усадочные деформации после сушки. Таким образом, для получения детали точных размеров на заготовку следует давать припуск, например при применении картона марки ЭМЦ по длине материала (.машинному направлению) около 0,5%, по ширине 1,2—1,6%, а по толщине 5—7%, в зависимости от исходной влажности картона. Те изоляционные изделия, которые после сборки должны иметь точно фиксированные размеры (например, сегменты между катушками непрерывной части обмоток класса напряжения 220 кв), должны изготовляться из предварительно просушенного картона. Во избежание коробления большегабаритных изделий, скеливаемых лз нескольких слоев (шайб, колец и т. п.), из-за неодинаковых усадок картона в продольном и поперечном направлениях необходимо склеиваемые заготовки ориентировать в одинаковом направлении по длине и ширине материала. Склейку деталей производят обычно бакелитовым лаком удельного веса 0,99—1. Заготовки, подлежащие склеиванию, лакируют с двух сторон бакелитовым лаком и слегка подсушивают на воздухе. Из заготовок собирают детали рейки, полосы, пластины, шайбы, сегменты и т. п., чередуя при этом лакированный картон с нелакированным. Далее заготовки подвергают горячей прессовке при температуре 125 С и удельном давлении 40—50 в течение времени, зависящем от размеров заготовки, обычно в пределах 1— 2 V. В процессе указанной прессовки бакелитовая смола, размягчаясь, прочно связывает отдельные слои изделия и полимери-зуется, переходя в стадию С. [c.304]

Нагревостойкость. Способность диэлектрика выдерживать воздействие повышенной температуры в течение времени, сравнимого со сроком нормальной эксплуатации, без недопустимого ухудшения его свойств. В зависимости от значений допустимых в эксплуатации температур диэлектрики различают по классам нагревостойкостн. Нагревостойкость неорганических диэлектриков определяют, как правило, по началу суш,ественного изменения электрических свойств, например, но заметному росту tg б или снижению удельного электрического сопротивления. Нагревостойкость оценивают соответствующими значениями температуры, при которой появились эти изменения. Нагревостойкость органических диэлектриков часто определяют по началу механических деформаций растяжения или изгиба, погружению иглы в материал под давлением при нагреве. Однако и для них возможно определение нагревостойкостн по электрическим характеристикам. [c.80]

Смазка ЦИАТИМ-203 (ГОСТ 8773-58) изготовляется из стеарина (6%), жира кашалотного (4%), асидола осернепного (3%), гидрата окиси лития (по расчету), масла трансформаторного, загущенного до вязкости при 50° в пределах 11,4—15,2 сст (84%). Однородная мягкая мазь темно-коричневого цвета. Вязкость при —30° и среднем градиенте скорости деформации 10 не более 20 ООО пуазов. Предел прочности при 50° не менее 2 г/слг . Выдерживает испытание на коррозию. Коллоидная стабильность не более 20%, химическая при 100° и давлении 8 вг/сж в течение 100 ч — снижение давления не более 0,5 кг/см . Содержание серы не менее 0,2% свободной щелочи не более 0,1% свободных кислот не допускается. Содержание механических примесей ъ 1 мл смазки частиц диаметром 0,025—0,075 жл - не более 7500 диаметром 0,075— 0,125 не более 1600 примеси больших размеров не допускается. Смазка предназначается для смазывания механизмов, работающих в условиях высоких удельных нагрузок при температурах —60 - 120°. [c.424]

Основным недостатком является кладотекучесть. При удельных нагрузках 2,94—4,90 уИн/ж (30—50 кгс/сл ) появляется заметная остаточная деформация, а при давлениях порядка 19,6—24,5 Мн м (200-250 кгс/сл ) материал переходит в область регулярного течения. Текучесть фторопласта-4 используется при изготовлении пленки на вальцах. При нагревании раскатанных на холоду образцов их размеры сокращаются, а при температурах выше точки перехода образцы стремятся принять первоначальные размеры и форму. Поэтому холоднотянутые изделия перед их применением рекомендуется прогревать при температуре, превышающей на 15—20° С температуру эксплуатации данного изделия. [c.385]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...