Сталь Линейное расширение

У аустенитно-мартенситных сталей при распаде аустенита существенно изменяется коэффициент линейного расширения. [c.268]

Недостатками антифрикционных пластиков являются низкая теплопроводность (в 150—400 раз меньшая стали) и высокий коэффициент линейного расширения (в 10 раз больший стали). [c.366]

Коэффициент линейного расширения бетона (зс 12-10 l/°Q близок к коэффициенту линейного расширения стали, что обеспечивает хорошую связь между бетоном и элементами арматуры при колебаниях температуры. [c.194]

Для уменьшения термических напряжений стяжные болты иногда выполняют из материалов с высоким коэффициентом линейного расширения, например из хромоникелевых аустенитных сталей, для которых а = (14-ц18)-10 1%С. [c.364]

Таким образом, в данном случае выгоднее применить сталь ЗОХГС, несмотря на ее малый коэффициент линейного расширения. Кроме того, аустенитные стали значительно дороже конструкционных легированных сталей. [c.365]

Примером может служить конструкция фиксирующего подшипника скольжения (рис, 250, а). Пусть вал изготовлен из стали с коэффициентом линейного расширения 1, а корпус подшипника — из сплава с 2. Рабочие температуры соответственно равны П и Гг. [c.377]

Допустим, что соединение при работе подвергается нагреву на 100°С. Коэффициент линейного расширения бронзы = 18-10" /"О стали 2 = И-10 / С- Температурный натяг Д, = 1000-100-40(18 - 11) 10 = 28 мкм. Натяг в соединении Д = 50 —4,8 Н- 28 = = 73 мкм. [c.475]

Коэффициент линейного расширения стали в интервале 0 —100°С (см. рие. 234) равен а г 12 10" 1/ С. Принимая температуру сборки (о = 20°С, получаем [c.483]

Коэффициент линейного расширения стали в интервале от 0 до —200 С (см. рис. 234) равен 1/°С. [c.483]

В интервале 0 — 200 С коэффициент линейного расширения стали а = 13-10- . Принимая температуру в цехе Го = 20 С и подставляя в формулу (60) численные значения Д и из предыдущего примера, по.чучае.м [c.303]

Втулки из алюминиевых сплавов, установленные в корпусах из. материалов с низким коэффициентом линейного расширения (сталь, чугун), могут при повышении температуры приобрести остаточные деформации сжатия. В таких случаях при.меняют минимальные посадочные натяги с обязательным стопорением втулок диа.метр стопорных штифтов рекомендуется увеличивать во избежание сминания материала подшипника. [c.381]

Пониженная теплопроводность и большой коэффициент линейного расширения способствуют более сильному короблению по сравнению с углеродистыми сталями. Легирование влияет на вязкость металла и коэффициент поверхностного натяжения, для большинства высоколегированных сталей шов формируется хуже, чем для углеродистых. [c.127]

Жаропрочные малоуглеродистые стали на основе 2-12% хрома благодаря сравнительно низкой стоимости, высокой теплопроводности, малого температурного коэффициента линейного расширения и хорошей релаксационной способности, возможности регулирования механических свойств в широких пределах посредством термической обработки и относительно высокой коррозионно-механической стойкости являются наиболее приемлемыми и отвечают эксплуатационным требованиям, предъявляемым к конструктивным элементам технологических установок нефтеперерабатывающих и нефтехимических заводов. Повышение содержания хрома и дополнительное легирование карбидообразующими присадками оказывают положительное влияние на коррозионную стойкость этих сталей в горячих средах основных процессов переработки нефти, коррозионная активность которых прежде [c.94]

Примечания I. Обозначения V — удельный вес Я, — коэффициент теплопроводности а — температурный коэффициент линейного расширения Т — допускаемая рабочая температура / — коэффициент трений по стали при слабой смазке [р] — допускаемое среднее давление при смазке водой или минеральным маслом. [c.427]

Модуль упругости стали при сдвиге. ... Температурный коэффициент линейного расширения стали Температурный коэффициент линейного расширения меди Коэффициент поперечной деформации стали...... [c.8]

Задача 2-10. По данным предыдущей задачи определить, на сколько возрастут напряжения в шпильке за счет того, что при работе двигателя температура конструкции повысится на 75°. Коэффициенты линейного расширения стали а =12-10- , силумина а,.=22-10-. [c.37]

Продолжим исследование предыдущей системы. Пусть требуется найти дополнительные напряжения в стержнях I и 2 в случае их нагрева, причем для приращения температур Ы дано А1 = Ai = AI2 = 20 °С. Температурный коэффициент линейного расширения примем а=12 10 (град) (среднее для углеродистых сталей). На рис. 3.19 схема перемещений совмещена со схемой усилий. Дадим несколько пояснений. [c.103]

Определить, насколько изменятся напряжения в рассмотренном в предыдущей задаче диске с кольцом, если конструкцию равномерно нагреть на А/=55 С. Коэффициент линейного расширения стали aj=12-10 , дюраля о(д=22-10 ". [c.222]

Как изменятся утечки, если вся конструкция охладится до fo = 0° С, и если плунжер выполнен из бронзы (коэффициент линейного расширения а = 17,5-10 Г С), а цилиндр — из стали (а = 11,5-10" 1/°С). [c.213]

В связи с большой величиной коэффициента линейного расширения ы низки.м модулем упругости сплав имеет повышенную склонность к короблению. Поэтому 1Шобходимо прибегать к жесткому закреплению листов с помощью грузов, а такгке ннев-мо- или гидравлических прижимов на специальных стендах для сварки полотнищ и секций из этих сплавов. Ввиду высокой теплопроводности алюминия приспособления следует изготовлять из материалов с низкой теплопроводностью (легированР1ые стали и т. п.). [c.354]

Аустенитные жаропрочные стали обладают рядом общих свойств — высокой жаропрочностью и окалиностойкостьк>, большой пластичностью, хорошей свариваемостью, большим коэффициентом линейного расширения. Тем не менее по сравнению с перлитными и мартенситными сталями они менее технологичны обработка давлением резанием этих сплавов затруднена сварной шов обладает повышенной хрупкостью полученное вследствие перегрева крупнозернистое строение не может быть исправлено термической обработкой, так как в этих сталях отсутствует фазовая перекристаллизация. В интервале 550—600°С эти стали часто охрупчиваются из-за выделения по границам зерна различных фаз. [c.470]

Темпера ура нагрева колеса. Дз я диаметра с = = 48 мм = 10 мкм. Коэффи Гиент линейного расширения для стали а=12 10 1/ С. [c.217]

Одна составляющая термопары имеет небольшой коэффициент линейного расширения и изготовляется из никелевого сплава инвар-36Н (коэффициент линейного расширения а = 1,5-10 ). Другая составляющая термопары обладает значительным коэффициентом линейного расширения и изготовляется из сплава Ре—N1 (медноникелевого сплава МНМц40-1,5) или из твердой Си (марки М4), латуни, а также немагнитной стали. Коэффициент линейного расширения этих материалов а = (10-Р 16)10 . [c.288]

Напряжения второго рода возникают вследствие неоднородности кристаллического строения и различия физико-механических свойств фаз и структур сплавов. Фазы, например в черных металлах, феррит, аустенит, цементит, графит обладают различной кристаллической решеткой их плотность, прочность и упругость, теплопроводность, теплоемкость, характеристики теплового расширения различные. Структуры, представляющие собой смесь фаз, например перлит в сталях, а также закалочные структуры, в свою очередь, обладают отличными от смежных структур свойствами. Различие кристаллической ориентации зерен металла обусловливает анизотропию физико-механических свойств микрообъемов металла. В результате совместного действия этих факторов возникают внутри-зеренные и межзеренные напряжения еще в нронессе первичной кристаллизации и при последующих прев эащениях во время охлаждения. При высоких температурах напряжения уравновешиваются благодаря пластичности материала. Однако они проявляются в низкотемпературной области, возникая при фазовой перекристаллизации и выпадении вторичных и третичных фаз (фазовый наклеп), при каждом общем или местном повышении температуры (из-за различия теплопроводности и коэффициентов линейного расширения структурных составляющих), приложении внешних нагрузок (из-за различия и анизотропии механических свойств), а также нрп наклепе, наступающем в результате общего или местного перехода напряжений за предел текучести материала. [c.152]

При сопряжении деталей из легких сплавов со стальными деталяхга следует утатывать различие их коэффициентов линейного расширения. В неподвижных сопряжениях, когда расширение деталей, выполненных из легких сплавов, ограничено смежными стальными деталями, могут возникнуть высокие термические напряжения. В подвижных сочленениях, где охватываемая деталь выполнена из легкого сплава, а охватывающая из стали, например цилиндр двигателя внутреннего сгорания с алюминиевым поршнем, следует предусматривать увеличенные зазоры во избежание защемления поршня при повышенных температурах. [c.186]

Пластики. Пластики представляют собой синтетические высокомолекулярные соединения, получаемые полимеризацией или поликонденсацией мономеров — веществ, состоящих из простых молекул с малой молекулярной массой. Пластики как конструкционный материал, обладают низкими прочностью (в 10 — 30 раз меньше, чем -сталей), жссткостъкт (в 20 — 200 раз меньше, чем у сталей), ударной вязкостью (в 20 — 50 раз меньше, чем у сталей), твердостью (в 10-100 раз меньше, чем у сталей), теплостойкостью (100—250°С), теплопроводностью (в 100 - 400 раз меньше, чем у сталей) и малой стабильностью формы, обусловленной низкой жесткостью, гигроскопичностью, ползучестью (свойственной миопии пластикам) и высоким коэффициентом линейного расширения (в 5-20 раз [c.189]

В высоконапряженных двигателях выхлопные клапаны и седла делают из хромоникелевых сталей аустенитного класса, коэффициент линейного расширения которых при 600 —800°С равен ос = (18 -н 20)-10" 1/°С. Принимая рабочую температуру головки = 700°С, седла = 300°С, температуру сборки fo = 20°С и полагая 4 = 60 мм, по.чучаем т = 0,5 60 20 10" (680 - 280) = [c.381]

Как правило, колеса нагреваются при работе больше, чем корпус. Если корпус выполнен из чугуна (коэффициент линейного расширения которого примерно такой же, как у стали), то при нагреве зазор уменьшается. Если корпус сделан из легких сплавов, коэффициент линейного расширения которых значительно больше, чем у стали, то боковой зазор в зацеплении может увелитаться. [c.33]

Коэффициент линейного расширения имеет характерную для каждого металла величину, несколько уменьшается с понижением температуры и скачкообразно изменяется при фазовых превращениях в процессе остывания (увеличение объема при перлитизации сталей, перлитизации и трафитизации серых чугунов в интервале эвтектоидного превращения 720 - 730 С). [c.74]

Пусть расстояние между подшипниками = 150 мьг. Материал корпуса - а.люминиевый сплав (oij = 22-10 ). Коэффициент линейного расширения материала вала (сталь) = 10-10 . Рабочая температура узла 100°С. [c.485]

Эпюра остаточных напряжений, приведенная на рис. 11.11, в, характерна для сварки пластин из низколегированной и аустеиит-ной сталей, титановых сплавов или в общем случае для сварки металлов и сплавов, не претерпевающих структурных превращений при температурах 7<873...973 К. Максимальные остаточные напряжения 0 tmax при сварке аустенитных сталей обычно превосходят предел текучести. Это, по-видимому, связано с большим коэффициентом линейного расширения, а как следствие, большой пластической деформацией, вызывающей упрочнение металла с образованием высоких значений продольных остаточных напряжений. В титановых сплавах максимальные остаточные напряжения, как правило, ниже предела текучести основного материала в исходном состоянии и составляют (0,7...1,0) Oj. При этом высокие значения остаточных напряжений соответствуют сварке на интенсивных режимах с большой эффективной мощностью и большой скоростью. [c.426]

Стали типа 15Х5М относятся к числу термически стабильных. Однако при длительном воздействии высокой температуры в сварных разнородных соединениях могут образовываться переходные прослойки, обусловленные диффузионно м перераспределением в них диффузионно-подвижных Э1 с,ментов. Исследования, проведенные Н.М. Королевым во ВНИИнефтемаше, показали, что интенсификацию диффузионных процессов вызывают циклические термические напряжения, обусловленные различием температурных коэффици-ешов линейного расширения аустенитного шва и основного металла. Помимо термических напряжений действуют также напряжения, возникающие вследствие наличия закаленных участков в околошовных зонах. Мартенситная пересыщенная структура закалки всегда обладает более высокой свободной энергией, чем равновесные фазы с таким же номинальным составом, т.е. околошовные зоны термического влияния закаливающейся стали характеризуются более структурнонапряженным состоянием. Как известно, напряженное состояние металла значительно влияет на скорость диффузионных процессов и их коррозионную стойкость. [c.155]

Таб. ица 10.8. Температурный коэффициент линейного расширения сталей. Приведены значения среднего ТКЛР а, 10-8 К" , в интервале от 300 К до указанной температуры или значения истинного ТКЛР а, 10- К -Марки сталей расположены в порядке увеличения содержания легирующих добавок [c.238]

Контактные поверхности насадного обода и внутренней части диска турбины имеют номинальный диаметр d = 0,055 м с возможными положительными отклонениями (0...3)-10- м для отверстия и (2...4)-10 м для вала. Возможная суммарная шероховатость контактных поверхностей IiRai — 10...20 мкм. Минимальный и максимальный диаметры соединения di = 0,015 м и = 0,1 м, его средняя температура 150° С, материал — сталь 45 (коэффициент линейного расширения = 1,22-10- К , модуль упругости Ei = 1,96-10 МПа, коэффициент Пуассона Ц = = 0,3, теплопроводность Xj = 47,5 Вт/(м-К), где г = 1,2 в = 600 МПа. Оценить максимально и минимально возможные значения р и АТ , соответствующие (в атмосфере воздуха) значению плотности теплового потока, направленного внутрь соединения, = 144 кВт/м . [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...