Плоскость предполагаемая рабочая

В расчетах при различных постановках задавались одинаковые значения коэффициентов ф и ф, т. е. аэродинамическое качество решеток направляющего аппарата и рабочего колеса предполагалось неизменным. Вместе с тем известно, что высоты решеток, замедление или ускорение потоков рабочего тела в них, плавность поворота потока в меридиональной плоскости оказывают существенное влияние на потери. Рассмотрим подробнее. [c.28]

Силы Л г и N зависят только от радиуса. Предполагаем их известными из расчета рабочего колеса на статическую прочность при нагружении его центробежными силами и неравномерным нагревом по радиусу. Предположим также, что они лежат в плоскостях, нормальных к оси диска (см. гл. 6, п. 8). [c.57]

Усилия Л ь Мг2 и предполагаем известными из расчета рабочего колеса на статическую прочность при нагружении его центробежными силами и неравномерным нагревом по радиусу. Они предполагаются постоянными по величине и направлению, т. е. при колебаниях всегда лежащими в плоскостях, нормальных к центральной оси кольца. [c.62]

Упругий диск с жесткими лопатками. Рассмотрение такой системы позволяет дать качественное толкование появлению в основной системе упругий диск — упругие лопатки дополнительных собственных частот, связанных с перемещением лопаток как жестких тел и с вовлечением в колебания масс, принадлежащих диску. Предполагается, что диски рабочих колес осевых турбомашин не-деформируемы в своей срединной плоскости частоты собственных колебаний, связанные с перемещениями их масс в радиальном и окружном направлениях, из рассмотрения исключаются. Реально эти частоты весьма велики и обычно лежат вне диапазона частот, представляющего практический интерес. [c.94]

После насосного колеса (между контрольными плоскостями бив) величина АГ не изменяется, так как на этом участке нет рабочего канала лопаток. Предполагая, что нет потерь, можно считать, что рабочая жидкость в точке в поступает в колесо турбины, имея тот же напор, с каким она покинула колесо насоса. Турбина жестко связана с рабочим валом машины, поэтому момент на ее валу со стороны венца равен моменту приводимой машины, т. е. М = Мт. — моменту, созданному работой лопаток. Величина этого момента соответствует напору турбины. [c.27]

На фиг. 130 приведен эскиз первой разработанной конструкции гидромуфты с лопатками, поворачивающимися в меридиональной плоскости (плоскости чертежа). В этой гидромуфте лопатки турбины 3 могут поворачиваться на осях 1, перпендикулярных их плоскости. При перемещении концы турбинных лопаток выходят из рабочей полости 4 и попадают в камеру 2, в которой нет жидкости. Таким образом предполагалось изменять активный диаметр турбины. [c.188]

Метод сечений предполагает, что картина распределения рабочих (номинальных) напряжений в плоскости распространения трещины известна. Номинальные напряжения сгн, найденные в работе [109 экспериментально, действуют перпендикулярно к поверхности трещины, раскрывая ее. [c.216]

Для определения задних углов рассмотрим движение плоскости. Пусть в исходном положении (рис. 96) рабочая плоскость шлифовального круга перпендикулярна к плоскости чертежа, которую принимаем за базовую. Осевая плоскость сверла, параллельная его главным кромкам, т. е. XOY в исходном положении образует с базовой плоскостью положительный угол 8. Выведем систему из исходного положения в текущее путем поворота рабочей плоскости вокруг оси сверла на угол 0 и смещения ее в двух направлениях вдоль оси на величину А.=Х (0) и поперек оси на величину g = (0). Предполагаем, что в данном текущем положении формируется точка главной режущей кромки, лежащая на секущем цилиндре радиуса г. [c.148]

Уравнения колебаний и фазовая плоскость. Рассмотрим теперь ламповый генератор (рис. 348), предполагая, что характеристика лампы имеет насыщение и симметрична (рабочая точка лампы, соответствующая состоянию равновесия, лежит посередине восходящего участка характеристики). Именно, мы будем аппроксимировать характеристику лампы симметричной кусочно-линейной функцией [c.521]

Цикл глубокого сверления, - 683. Цикл предполагает полное удаление стружки из отверстия. После каждого очередного врезания на глубину К осуществляется ускоренный вывод сверла в безопасную плоскость Р1. Далее выполняется очередной ускоренный ввод сверла на глубину к, где ускоренная подача меняется на рабочую. Пошаговые углубления повторяются до достижения запрограммированной глубины Ъ (см. рис.56). [c.64]

Рассмотрим теперь движение ракеты с двигательной системой ограниченной мощности в поле центральной силы, например в поле притяжения Земли. Поскольку практически достижимая величина тяги такой системы очень мала (ионные двигатели могут сообщать ракете активные ускорения, равные лишь 10" — 10" g), мы будем предполагать, что ракета стартует не с поверхности Земли, а с некоторой начальной орбиты, куда она была предварительно выведена с помощью химической ракеты или ракеты с ядерной силовой установкой, служащей для нагрева рабочего газа. Мы будем везде в дальнейшем говорить о движении ракеты в поле Земли, хотя все сказанное в равной степени относится и к движению в поле других планет. Луны или Солнца. Таким образом, будет изучаться движение ракеты в гравитационном поле одного тела, масса которого сосредоточена в его центре. Кроме того, ограничимся рассмотрением лишь движения в плоскости. [c.297]

Выше при определении параметров акустооптических дефлекторов мы предполагали, что среда является изотропной. Используя дву-лучепреломляющие среды, можно существенно увеличить полосу, а значит, и число разрешимых элементов дефлектора. Рассмотрим изображенную на рис. 10.7 диаграмму акустооптического взаимодействия, в которой плоскость рассеяния (т. е. плоскость векторов кик ) перпендикулярна с-оси одноосного кристалла. Акустический пучок падает таким образом, что для центральной рабочей частоты /q волновой вектор к дифрагированной волны перпендикулярен звуковому волновому вектору Kq. Как мы показали в гл. 9 и в предыдущем разделе, условие Брэгга может выполняться в широком диапазоне частот без использования сильно расходящихся (или управляемых) акустических пучков. Из рис. 9.6 видно, что для широкого диапазона акустических частот угол падения остается почти постоянным, в то время как угол дифракции сильно изменяется. Поскольку в широком диапазоне частот звуковой волновой вектор приблизительно перпендикулярен дифрагированному пучку, падающий световой пучок должен отвечать моде с более высоким значением показателя преломления. В отрицательных одноосных кри- [c.414]

Предполагается, что стороны комплекта 1, 3, 4, 6, 7 VI 8 уже обработаны и при дальнейшей обработке комплекта нужно получить правильную полуокружность с центром, лежащим в плоскости 2. Сначала выполняют рабочий шаблон с профилем в форме впадины, для чего обра- батывают сторону 2 и полуокружность 5. Правильность контура полуокружности проверяют на просвет по стандартному калибру диаметром 32 мм, а поло-жецие центра радиуса контролируют микрометром от поверхности 4. Показаиие микрометра должно равняться сумме высоты к шаблона и радиуса калибра. [c.208]

При определении работы в процессе расширения рабочего тела необходимо иметь в виду, что, несмотря на конечные скорости его протекания, он рассматривается как обратимый. Для этого предполагается следующая схема его протекания в объеме каждого бесконечно малого элемента потока, образуемом двумя бесконечно близкилш неподвижными плоскостями, перпендикулярными к оси сопла в любое время, одноименные параметры рабочего тела имеют одно и то же значение. Разность между одноименными параметрами двух соседних элементарных масс вещества, т. е. масс, располагаемых в двух соседних элементарных сечениях, есть величина бесконечно малая. Поэтому каждое элементарное количество рабочего тела при истечении непрерывно изменяет свои параметры состояния от значений, которые оно имеет в сосуде до значений в устье сопла. Такой процесс возможно провести в обратном направлении без того, чтобы в системе остались какие-либо изменения. [c.259]

Ва.]ас, Ме1о11е). Вообще же винтовые поверхности в СССР мало распространены и предполагать, что они могут иметь значение в будущем, едва ли возможно, так как. подъем целины (их главная роль) м. б. вполне хорошо выполнен корпусами полувинто-вого типа—цилиндроидами (фиг. 32, вкл. л.). Культурная и полувинтовая поверхность, как поверхность цилиндроида или коноида,, м. б. спроектированы также несколькими методами. По Горячкину можно 1) задаться сечениями цилиндроида двумя плоскостями (направляющими кривыми), например АС к ВВ (фиг. 33), в плоскости стенки борозды АС ив плоскости, перпендикулярной к лезвию лемеха в точке В, или 2) задаться направляющей АС в плоскости стенки борозды и законом изменения угла образующей (КЬ) со стенками борозды (фиг. 34) образующие прямые м. б. в обоих случаях параллельны или горизонтальной плоскости или же другой, расположенной иначе. Положительные результаты получены от рабочих поверхностей цилиндроидов П. Гос. Брянского завода, построенных графическим методом по двум направляющим параболам (фиг. 35), из к-рых одна находится в плоскости стенки борозды, а другая—в параллельной ей плоскости, проходящей через задний конец лемеха. В принятых трех типах корпусов отношение ширины пласта Ь к глубине а разное для типа П (пологого,. [c.378]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...