Средняя разность температур в теплообменниках

В паровой ступени тепло подводится по изобаре 75 при средней разности температур в теплообменнике Если принять [c.19]

Средняя разность температур в теплообменниках 290 [c.428]

Средняя разность температур в смесительных теплообменниках определяется по выражению [24] [c.560]

Средняя разность температур в смесительных теплообменниках [Л. 16] [c.147]

Средняя разность температур при перекрестном токе меньше, чем при противотоке, но больше, чем при прямотоке. При расчете Ш для сложных схем движения теплоносителей вначале определяют А7 в предположении, что теплообменник противоточный, а затем вводят поправки, численное значение которых берут для каждого конкретного случая из справочников [15]. При числе перекрестных ходов более трех, например, для широко распространенных змеевиков теплообменников (рис. 13.8 б) схему движения можно считать чисто противоточной или чисто прямоточной. [c.108]

В качестве утилизаторов тепла обычно применяют различные поверхностные теплообменники регенеративного и рекуперативного типов. На их изготовление и установку затрачивают значительные количества металла. Они, как правило, являются громоздкими и дорогими. Тем не менее, в поверхностных утилизаторах тепла обеспечить глубокое охлаждение дымовых газов (ниже 120—140° С) весьма трудно, а также экономически невыгодно для дальнейшего снижения температуры уходящих газов /ух (т. е. для передач большего количества тепла Q при меньшей средней разности температур А/ между теплоносителями) необходимо резко увеличить поверхность нагрева Н. [c.4]

Температурный напор в теплообменниках составляет среднюю разность температур и является движущей силой процесса теплообмена. В зависимости от схемы движения теплоносителей в аппарате (рис. 2.1) [c.102]

Следовательно, для определения площади поверхности нагрева необходимо знать Q, к, АГ р. Для различных теплообменных аппаратов коэффициент теплопередачи /г зависит от свойств жидкостей, характера и направления их движения через теплообменник, температуры жидкостей, свойств материала разделительной перегородки и качества ее обработки. Значение к выбирают для различных материалов и теплообменников по специальным таблицам. При определении средней разности температур следует исходить из того, что температура жидкости в теплообменнике меняется по сложному закону. [c.156]

Рассматриваемые теплообменные аппараты относятся к аппаратам с однократным или двухкратным перекрестным током при общем противотоке, когда газы (воздух) перемешиваются между секциями (после каждой стадии прохождения через слой), а твердая фаза (материал) — нет. Схемы температурных перепадов в конвейерных кальцинаторах и клинкерных холодильниках изображены на рис. 10.37 и 10.38. Для теплообменников такого типа расчетная формула, по которой определяется средняя разность температур газов и материала (температурный напор), имеет вид [c.529]

Пример 8. В трубчатом водоводяном теплообменнике греющая жидкость имеет начальную температуру /, = 110°Си конечную = 70°С. Нагреваемая вода по противоточной схеме имеет начальную температуру / = 40 С, а конечную /2 = 60° С. Найти среднюю разность температур теплоносителей М. Среднеарифметический напор температур по формуле (2-59) будет [c.130]

Исходя из линейной зависимости средней разности температуры Д/ср от меньшего и большего перепада температуры в теплообменнике [c.144]

Изобразите графики температур теплоносителей в теплообменниках с прямотоком и противотоком. Запишите формулу для определения средней логарифмической разности температур. [c.248]

Если же в результате теплообмена меняется агрегатное состояние одного из теплоносителей, то средняя температурная разность определяется, как средняя логарифмическая из разностей температур на входе в теплообменник 81 и на выходе из него 82 [c.125]

Рассмотрим сначала теплообмен, не осложненный массообменом, в теплообменнике любого типа (поверхностном или контактном) независимо от его конструктивных особенностей, схемы движения газа и жидкости (прямоток, противоток, перекрестный или смешанный ток). Будем считать постоянными расходы, начальные температуры и давления газа и жидкости, а также их теплоемкости. Представим ряд теплообменников с различной поверхностью контакта, в которых коэффициент теплообмена а является одинаковым. Построим для этого ряда зависимость средних за весь процесс температур сред от площади поверхности контакта F. Для определенности рассмотрим случай охлаждения жидкости газом. Первым в ряду будет такой (мысленно представленный) теплообменник, в котором / =0. В этом случае, естественно, теплообмена не происходит и температуры газа и жидкости равны их начальным значениям и ж. к. Средний за весь процесс температурный напор, равный в данном случае разности этих температур = — [c.52]

Поскольку в контактном теплообменнике проходят одновременно тепло- и массообмен, целесообразно было бы принять в расчетах контактных экономайзеров в качестве движущей силы процесса среднюю разность энтальпий Ai, являющуюся функцией обоих параметров температуры и влагосодержания. Однако и величина Дг, строго говоря, не может быть во всех случаях применена в качестве движущей силы процесса, например в случае нагрева воды до температуры мокрого термометра, поскольку при этом 12 >/ , а /i — ia < 0. [c.184]

При исследовании теплопередачи в квадратном кожухотрубчатом теплообменнике были замерены температуры в межтрубном пространстве [40]. По результатам замеров были определены средние температуры в центральной и периферийной частях межтрубного пространства. На рис. 8.32 сравниваются экспериментальные и расчетные значения разности = —la. Расчет на основе модели в достаточно хорошо согласуется с экспериментом. Расчет по модели а дает завышенные значения М, что вполне естественно. [c.193]

В каждом теплообменнике коэффициенты усиления по каналам от всех входных координат к температуре рабочей среды на выходе пропорциональны отношению выходного значения к среднему или входному значениям теплоемкости. Поэтому установившиеся значения температур неравномерно изменяются по ходу рабочей среды. Максимальные значения соответствуют обычно выходным сечениям первичного и вторичного трактов. Наименьшие отклонения температуры наблюдаются в области максимума теплоемкости (ЗМТ). В каждом обогреваемом теплообменнике интенсивность влияния расходов обеих сред и теплового потока на температуру среды пропорциональна разности температур на концах теплообменника в исходном стационарном режиме. В не-обогреваемых теплообменниках расход не оказывает влияния на температуру. Изменение давления мгновенно сказывается на температуре в каждом теплообменнике. [c.178]

В паропаровых теплообменниках за расчетную поверхность нагрева принимается поверхность труб на стороне обогреваемого пара. Средний температурный напор определяется. как среднелогарифмическая разность температур с учетом взаимного направления движения обеих сред. [c.76]

Для теплообменников с перекрестным и смешанным токами движения жидкостей средний температурный напор всегда бывает меньшим, чем при противотоке, и вычисляется он путем умножения А р, определенного по формуле (16.26), на поправочный коэффициент Этот коэффициент находят графоаналитическим способом в зависимости от отношения разностей температур теплоносителей и чис га ходов нагреваемой жидкости в условиях перекрестного тока [2, Ю]. Численное значение ед находится в пределах 0,5—1. [c.290]

В расчетах для одних и тех же температур средняя логарифмическая разность всегда меньше, чем средняя арифметическая. Формула (278) справедлива и для противоточного теплообменника. [c.95]

Зная крайние температуры теплоносителей и вычислив значения Р и / , можно по графику найти, после чего 9 определяют путём умножения Едд на среднюю логарифмическую разность. Номограммой можно пользоваться лишь при условии, что в прямоточную часть включено не более 0,5 всей поверхности нагрева теплообменника. [c.126]

Расчетные данные по эффективности ПТО были сравнены с эксплуатационными. Для большей представительности такой анализ был проведен после получения данных о работе АЭС на мощностях, близких к номинальным, т. е. при А==1384 МВт, 1 = = 344,7 °С, 1 = 24085 т/ч, 27 2 =503 °С/314,5 °С, которые использовались в двумерном тепловом расчете. Из теплового расчета получено, что по высоте выходного окна теплоносителя первого контура реализуется примерно линейное изменение температуры с максимальной разностью Д =60°С. Эти обстоятельства позволили определить средние температуры теплоносителя на выходе из теплообменника и на входе в него по замерам, выполненным на АЭС. [c.274]

Средняя разность температур в теплообменнике (температурный напор) зависит от начальных и конечных значений температур теплоносителей и от схемы их движения. Если теплоносители движутся параллельными потоками (прямоток или противото <), то [c.216]

При расчете теплообменников пользуются теми же формулами, что и в случае неизменных температур, обменивающихся теплом сред вдоль поверхности нагрева. Однако при этом приходится в каждом отдельном случае особо вычислять средний температурный напор At (среднюю разность температур). Для расчета теплообменника, помимо уравнения теплопередачи, используют еще и уравнение теплового баланса, которое для случая, когда не меняется агрегатное состояние теплоноси- [c.200]

Как известно, при расчете поверхностных тенлообмепных аппаратов в качестве средней разности температур обычно принимается средняя логарифмическая разность, заменяемая иногда (при сравпительпо небольшом изменении температуры каждого из теплоносителей) средней арифметической разностью. Среднелогарифмическая формула получена при интегрировании дифференциальных уравнений теплообмена через элементарную поверхность нагрева при условии неизменности по длине теплообменника коэффициента теплопередачи и линейной зависимости разности температур от температуры любого теплоносителя [24]. Это положение, с известным приближением справедливое для поверхностных теплообменников, не выполняется в случае охлаждения водой влажных дымовых газов в контактном экономайзере, где кроме охлаждения газов имеет место конденсация водяных паров из парогазовой смеси, а иногда и испарение части воды и увеличение влагосодержапия газов. Температура парогазовой смеси здесь не изменяется линейно в зависимости от температуры подогреваемой воды, поскольку вода в значительной степени подогревается за счет скрытой теплоты парообразования. А поэтому и разность температур не изменяется линейно в зависимости от температуры воды. Особенно это сказывается при низкой температуре газов и высоком их начальном влагосодер-жании. [c.186]

Даже подсчет среднего температурного напора по точно известным температуре материала, начальной температуре газа и средней температуре его после выхода из слоя может сопровождаться ошибкой в несколько раз из-за неравномерности газораспределения. В пределе, при стационарных условиях работы теплообменника и бесконечно большом aFIWr, температура контактирующих с частицами газов в интенсивно перемешивающемся псевдоожиженном слое стремится к температуре материала, т. е. среднелогарифмический температурный напор стремится к нулю. В то же время средняя температура газов за слоем будет выше температуры материала из-за подмешивания прорвавшихся. неохлажденных газов и подсчитанная по этой температуре кажущаяся средняя разность температур будет конечной, не равной нулю величиной, т. е. мы получим бесконечно большую относительную ошибку. В реальных случаях, когда aFjWr oo, но все же достаточно велико, ошибка также может быть 256 [c.256]

Средние разности температур теплоносителей на входе и выходе исследуемого теплообменника измерялись медьконстантановыми термопарами, которые для осреднения температурных полей и повышения точности измерений соединялись последовательно по схеме, приведенной на рис. 5-30. Наиболее эффективными в водо-масляных теплообменниках, как показало проведенное исследование, оказались Ш-образные турбулизаторы, дающие значительное повышение коэффициентов теплопередачи при умеренном росте гидравлических сопротивлений. [c.203]

Размер активной поверхности охладителя оказывает влияние только на температуры входящей и выходящей воды, а не на их разность, остающуюся постоянной, если условия работы конденсатора не меняются. Чем меньше активная поверхность охладителя, тем выше при той же зоне охлаждения температура входящей и выходящей из конденсатора воды и тем меньше будет вакуум в конденсаторе. Из уравнения теплопередачи (справедливого для любого теплообменника) следует, что при одинаковой тепловой мощшсти Q величина поверхности Р и средний температурный напор находятся в обратной зависимости. Поэтому чем меньше поверхность охладителя (при той же тепловой нагрузке), тем больше средняя разность температур воды и воздуха. Следовательно, при неизменной температуре 2 наружного воздуха должна быть выше средняя температура воды. Наглядное представление о зависимостях между величинами, характеризующими тепловую работу охладителя, дает график на фиг. 167. Кривые на графике показывают зависимость температуры охлажденной воды Г от температуры точки росы т. Как правило, чем выше предел охлаждения т (летние условия), тем ближе [c.327]

Вт/(м2- С) для рубашки, 500—900 для гладкотрубного змеевика в неподвижной жидкости, 1000—2000 Вт/ /(м -°С) для противоточного теплообменника, а для воздушного теплообменника /С=12-г-20 Вт/(м2-°С). При средней разности температур теплоносителей 8°С плотность передаваемого теплового потока составляет для указанных теплообменников 2,4—3,2 4—7,2 8—16 и 0,096—016 кВт/м . Для нетеплоизолированного трубопровода коэффициент теплопотерь составляет 10 Вт/ /(м -°С). [c.181]

Однако при этом приходится вычислять средний температурный наяор Д/ср (среднюю разность температур). Для расчета теплообменника, помимо уравнения теплопередачи, используют еще и уравнение теплового баланса, которое можно записать следующим образом (пренебрегая потерями тепла в окружающую среду) [c.233]

Промежуточный теплоноситель охлаждается путем разбрызгивания через форсунки оросительного охладителя. Причем важно обеспечить определенное распыление, чтобы, с одной стороны, капли теплоносителя не выносились потоком холодного воздуха, а с другой - успевали охладиться во время падения. Для того чтобы капля диаметром 1 мм охладилась на 2 °С при движении в воздухе со средней разностью температур 30 °С ей необходимо пролететь в свободном падении чуть более 3 м. Распыляя таким образом раствор хлористого кальция, можно добиться удельного съема энергии более 230 Вт/(м К). Такие значения коэффициентов теплоотдачи, конечно, уступают получаемым в настоящее время в конструкциях водо-водяных теплообменников традиционных ОТЭС (до 5 кВт/(м К)), но превышают примерно в 5 раз характерные величины для простейших воздушных теплообменников [c.146]

Во-вторых, в отличие от условий работы обычных поверхностных теплообменников в области низких температур газов, где коэффициент теплопередачи по длине аппарата изменяется не более, чем вдвое, в контактных экономайзерах коэффициент теплопередачи изменяется в значительно более широких пределах в зависимости от соотношения количеств тепла, передаваемого за счет использования физического тепла дымовых газов, и тепла конденсации водяных паров. Иными словами, процесс тепло- и массообмена в контактном экономайзере, сопроволодаюш,ийся испарением воды и последуюш,ей конденсацией водяных паров из паро-газовой смеси настолько сложен, что определенная по среднелогарифмической формуле разность температур не является в действительности средней величиной, которой можно оперировать в расчетах . [c.105]

На рис. 9.4 схематически показана система вентиляции, в которой применены теплообменники на тепловых трубах. Конструкция фитиля для таких тепловых труб очень проста, так как в них существенную роль играет сила тяжести, и поэтому трубы могут быть изготовлены по низкой цене. Например, если поставлена задача утилизации тепла в процессе отопительного сезона, т. е. периода, когда наружная температура ниже, чем внутри помещения, тепловые трубы могут быть установлены так, чтобы конец трубы, в котором находится конденсатор (т. е. сторона, помещаемая в наружный воздух), был выше конца с испарителем тогда возврату конденсата будет способствовать сила тяжести. Для того чтобы пронаблюдать экономию энергии в таких системах, рассмотрим гипотетическое здание в Вашингтоне (округ Колумбия) с расходом воздуха на вентиляцию 6800 м /ч. Примем, что средняя температура наружного воздуха в течение отопительного сезона 278 К, температура уходящего, воздуха 297 К и отопительный сезон длится 5000 ч/год. Потери тепла с вентилируемым воздухом составят за год 8-10 Дж, т. е, ротери тепла равны произведению расхода воздуха, числа часов вентиляции и разности температур между уходящим и наружном щоздухом. При коэффи- [c.186]

В. Н. Куроедовым показано, что для регенеративных теплообменников, в которых но поверхности нагрева изменяются не только разность температур дг, но и коэффициент теплопередачи К, в ряде случаев следует определять не их средние величины для начала и конца теплообменника, [c.53]

Элементарные тепловые потоки на бесконечно малом элементе поверхности dF, вычисленные через разность локальных температур, dQ = a At dF (рис. 2-2, в), или через разность средних температур, dQ = aAtdF (рис. 2-3), естественно равны друг другу. Отсюда можно указать еще локальную связь коэффициентов теплоотдачи а и а а — а At IAt. Как видно из рис. 2-2, в, средний температурный напор At для некоторой поверхности F, как правило, не равен локальному температурному напору At, в прямоточном теплообменнике он всегда больше локального >Д Вследствие этого коэффициент а (при постоянном коэффициенте а в каком-либо теплообменнике с поверхностью Ft) непрерывно меняется вдоль текущей координаты F (рис. 2-2, в) в соответствии с зависимостью а = а At IAt. В то же время средний для всей поверхности Ft коэффициент ос является, естественно, величиной постоянной для данного теплообменника. Таким образом, для конкретного теплообменника с поверхностью Ft коэффициенты а и o могут быть адновременахэ постоянны коэффициент t — как средний для Ft, а а -—вдоль поверхности F при постоянстве параметров гидродинамического режима. В то же время численно коэффициенты а и а могут сильно отличаться друг от друга. [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...