В режиме малого сигнала

В ЛСЭ-генераторах с высокодобротными резонаторами коэф. усиления G волны за один проход волны через резонатор (в режиме малого сигнала) определяется выражением [c.565]

Анализ передачи тока в режиме малого сигнала [c.196]

Рецепт 5. Провести анализ передачи тока в режиме малого сигнала [c.211]

Установка параметров для частотного анализа в режиме малого сигнала [c.190]

Режим изменения температуры может использоваться в сочетании с частотным анализом в режиме малого сигнала, расчетом рабочих точек, а также при анализе переходных процессов. Схема анализируется в заданном диапазоне температур, при этом для каждого значения температуры строится свой набор кривых. [c.201]

При запуске расчета комплексных сопротивлений они будут отображаться в окне просмотра результатов анализа. Особенный интерес представляет зависимость импеданса схемы от частоты, изображенная вместе с ее частотными характеристиками в режиме малого сигнала. Импеданс вычисляется как отношение напряжения на положительном выводе источника и тока, вытекающего из этого вывода. [c.206]

На наш взгляд, такая компенсация возможна лишь в небольшом диапазоне изменений величины зазора, так как частота генератора 3 нелинейно зависит от изменения зазора и, кроме того, выходной сигнал феррозонда также нелинейно зависит от силы тока возбуждения. Чтобы с повышением тока возбуждения феррозонда увеличивался сигнал на его выходе по второй гармонике, необходимо, чтобы феррозонд работал в режиме малых токов возбуждения, который приводит к [c.73]

Кроме того, модели, полученные по методу четырехполюсника, справедливы лишь для малых отклонений рабочей точки от ее исходного положения. Стремление унифицировать такую модель наталкивается на непреодолимые трудности, связанные с большим увеличением исходной информации, которую нужно получить экспериментально. В силу этого методика, основанная на внешних проявлениях свойств приборов, непригодна для получения моделей компонентов схем, работающих в режиме большого сигнала. [c.52]

Условия работы САР энергоблоков принципиально изменяются в режиме регулирования перетоков мощности [4, 22]. Особенно сильно это проявляется в системах с первичным управлением кот-лоагрегатом. Малая скорость изменения мощности турбины, определяющая недостаточную эффективность выполнения команды регулятора обменной мощности, приводит к значительному перерегулированию его выходного сигнала. Непрерывное воздействие последнего на котлоагрегат оказывает на него точно такое же влияние, как воздействие регулятора мощности в системах с первичным управлением турбиной. При этом не используется саморегулирование котла и тем самым ликвидируется преимущество систем с первичным управлением котлоагрегатом в лучшем качестве регулирования технологических процессов котлоагрегата. [c.165]

Скоростные следящие системы, ошибки в которых зависят главным образом от ускорения вращения задающего вала, применяются для управления объектами, основным режимом работы которых является движение с постоянными скоростями и малыми ускорениями. Обладая структурной неустойчивостью, скоростные следящие системы требуют введения эффективных средств для стабилизации. В частности, в качестве стабилизирующего сигнала широко используется сигнал, пропорциональный скорости перемещения люльки насоса, получаемый от тахогенератора, встроенного в механизм управления. [c.258]

Датчики перемещения. Прямолинейные и угловые датчики перемещения, ра ботающие в зарезонансном режиме (см. разделы 3 и 4), имеют, как правило, направленные инерционные элементы и применяются для измерения низкочастотных сигналов. Свойства датчика описываются уравнением (62). При малом демпфировании (р 0) сдвиг по фазе входных гармонических сигналов в датчике мал (ф[ 0), и форма сложною сигнала, спектр частот которого лежит в рабочем диапазоне частот датчика, практически не искажается (см. на рис. 11). Вследствие крутого хода амплитудно-частотной характеристики датчика гармонические составляющие в наибольшей степени изменяются по амплитуде. При введении в датчик существенного демпфирования (р = 0,5- -0,7) плоскую часть амплитудно-частотной характеристики датчика можно значительно распространить в область низких частот (см. 2 (л) рис. 10). При измерении только амплитуд гармонических составляющих сигнала это позволяет значительно расширить рабочий диапазон частот. Однако при всех значениях демпфирования, отличных от нуля (Р > 0), фазовый [c.161]

В станках группы 3 (ДБ-102, ДБ-302) дисбалансы ротора определяют в двух плоскостях коррекции за одни пуск ротора. Для обеспечения линейности колебаний системы, дающей возможность их суммирования, эти станки работают в зарезонансном режиме. Малые колебания опор преобразуются в электрические сигналы, в измерительной системе вырабатывается разностный сигнал, отражающий дисбаланс в конкретной плоскости коррекции, [c.49]

Управляющая энергия через контакты датчика подается в сеточную цепь электронного устройства, которое в дальнейшем будем называть электронным реле. Замыкание или размыкание контакта датчика вызывает изменение анодного тока лампы и включение или выключение выходного (исполнительного) реле, контакты которого могут управлять цепями мощных исполнительных устройств. Таким образом, электронная лампа в сочетании с исполнительным реле используется как электронное реле с малой мощностью на входе, управляющей во много раз более высокой мощностью на выходе. При контроле деталей в автоматическом режиме усиленный сигнал датчика воздействует на исполнительное реле, которое включается на самопитание и запоминает принятый сигнал до конца цикла. Время срабатывания электронного реле определяется временем срабатывания исполнительного электромагнитного реле, так как электронная лампа работает практически мгновенно, и, следовательно, схема не способна реагировать на замыкание контактов датчика, длительность которого меньше времени срабатывания исполнительного реле. [c.282]

Рецепт 4. Изобразить на диаграмме в PROBE выходной шум электронной схемы Рецепт 5. Провести анализ передачи тока в режиме малого сигнала Рецепт 6. Провести анализ производительности Рецепт 7. Активизировать целевую функцию [c.316]

Программа моделирования поддерживает большое количество типов анализа, включая частотный анализ в режиме малого сигнала, анализ переходных процессов, анализ шумов, а также анализ передаточных функций по постоянному току. Кроме вышеперечисленных базовых методов анализа, также имеется возможность проведения статистического анализа методом Monte- arlo, анализа с изменением значений параметров и температуры, и наконец анализа Фурье. [c.181]

Частотный анализ схемы в режиме малого сигнала (АС Sweep) [c.190]

Данные, получаемые в результате анализа схемы в режиме малого сигнала, представляют собой частотные характеристики схемы, рассчитанные с использованием малосигнальных моделей элементов (рис. 4.6). Процесс моделирования начинается с расчета рабочих точек для определения режима по постоянному току, затем производится замена источников сигналов генераторами синусоидального сигнала с фиксированной амплитудой и, наконец, производится анализ в заданном частотном диапазоне. Искомые результаты обычно представляются в виде передаточной функции (например, коэффициент усиления по напряжению). [c.190]

Чтобы использовать эту высокую стабильность для повышения чувствительности, оказалось необходимым увеличить коэффициент усиления усилителя на выходе масс-спектрометра. Даполнителыно были использованы также избирательные свойства к откачке различных газов пароструйного яасоса. На рис. 12-12 показано изменение скорости откачки насоса НВО-40 по гелию и воздуху при изменении мощности его подогрева. При нормальной мощности подогрева 450—460 вт скорость откачки насоса по гелию превышает скорость откачки по воздуху, и в масс-спектрометрической камере при напуске воздуха концентрация гелия оказывается заниженной. Если мощность подогрева снизить до 220 вт при неизменной практически скорости откачки по воздуху в 40— 50 л/сек можно получить весьма малую скорость откачки по гелию, равную 6—7 л сек. Парциальное давление гелия в камере при неизменном общем давлении резко повысится, а чувствительность течеискателя к гелию увеличится. Однако вместе с тем увеличится и инерционность прибора, т. е. время исчезновения сигнала после попадания в прибор гелия. Поэтому в течеискателе ПТИ-6 предусмотрена возможность работы в режимах малой и большой мощности подогрева a o a. Первый [c.208]

Максимальный сигнал на выходе преобразователя соответствует равенству собственных частот излучающего и приемного вибраторов. При идентичности последних это требует одинаковых электрических нагрузок обоих вибраторов. В режиме непрерывных колебаний, когда внутреннее сопротивление генератора, возбуждающего излучатель, мало, это выполняется при усилении сигнала приемного вибратора усилителем тока с низкоомиой входной цепью. В импульсном режиме с тиристорным ударным генератором приемный вибратор также работает на усилитель тока, а внутреннее сопротивление генератора поддерживается низким в течение всего времени излучения импульса. В этих условиях собственные частоты вибраторов близки к их резонансным частотам. [c.302]

Для уменьшения вносимых иогрешиостей устройства выборки и хранения должны иметь малое прямое прохождение сигнала в режиме хранения, малый уровень коммутационных помех, аналоговые управляемые ключи пе должны иметь остаточного напряжепия, значительных токов утечки в разомкнутом состоянии, соиротивлепие ключа в замкнутом состоя-нпи дол кно быть мииимальио, полярность коммутируемого сигнала—любая. [c.42]

Основные технические характеристики комплекса приведены ниже. Исследуемый сигнал аналоговый. Диапазон измеряемых ударных ускорений 10—10 - м-с 2. Форма ударного импульса полусинусоидальная, трапецеидальная, пилообразная, произвольная. В режиме испытаний одиночными ударными воздействиями производится регистрация и анализ только по одному из каналов комплекса одного импульса с длительностью действия 160—400 мс. В режиме испытаний малыми сериями ударных воздействий производится одновременная регистрация одного — четырех импульсных сигналов, поступающих по всем каналам комплекса или любому их сочетанию. Длительность действия ударных импульсов 1,25—400 мс. В режиме испытаний большими последовательностями ударных нагружений число регистрируемых ударных импульсов 10—35 ООО. Сигналы регистрируются полюбому каналу комплекса. В режиме испытания виброудар-ными воздействиями регистрация ведется только по одному из каналов. Обработке подлежат следующие ха-рактеристики виброударного сигнала время нарастания ускорения до максимального значения 0,7—100 мс. Длительность фронта максимального импульса 175 МКС — 10 мс. Комплекс предусматривает документирование входных данных и результатов анализа в каждом режиме испытаний в виде протоколов, а также на перфоленте и магнитной лепте для долговременного хранения. [c.360]

Для импульсного О. характерны широкая полоса частот усилителя вертикального отклонения, наличие быстрых развёрток с малыми коэф. развёртки. Эти условия необходимы для наблюдения кратковрем. импульсных процессов и измерения их параметров. В нек-рых импульсных О., кроме того, в канале вертикального отклонения имеется широкополосная линия задержки, необходимая для того, чтобы иметь возможность наблюдать передний фронт импульсного сигнала в режиме внутр. синхронизации ждущей развёртки. В этом случае исследуемый сигнал сначала запускает генератор развёртки, а затем, спустя время задержки, появляется на входе усилителя вертикального отклонения. [c.480]

Датчики ускорения. Прямолинейные и угловые датчики ускорения, работающие в дорезонансном режиме (см разделы 3—5), применяют для измерения вибрации в широком диапазоне частот, начиная от нуля, если это позволяет используемый механоэлектрический преобразователь. Свойства датчика описываются уравнением (60). При малом демпфировании (Р кг 0) сдвиг по фазе измеряемых гармонических сигналов в датчике мал (фа г 0), и форма сложного сигнала, спектр частот которого не превосходит верхней граничной частоты датчика (см. раздел 3), практически не искажается. Введя в датчик существенное демпфирование (Р = 0,5-н0,7), можно значительно расширить его рабочий диапазон частот (см. (т ) на рис. 10), в котором незначительны искажения формы сигнала. При Т < 1 (при относительном демпфировании Р =0,5- -0,7 и в более широком диапазоне частот, О < т [c.162]

Измеряя зависимость ширины линии от интенсивности входного сигнала для перехода с большим усилением (как, например, 3,39 мк в гелий-неоновом лазере), мы получаем ширину линии данного усилителя, которая для трубок с малым диаметром меньше допплеровской ширины и возрастает при увеличении интенсивности входного сигнала. Такой непонятный на первый взгляд результат объясняется довольно просто. При низком уровне входного сигнала усиление пенасыщено и велико. За счет зависимости усиления от частоты линия сильно сужается (примерно в 3 раза). Когда интенсивность входного сигнала возрастает и наступает насыщение усиления (т. е. усиление уменьшается с увеличением интенсивности), сужение линии, вызванное усилением, уменьшается и кажущаяся ширина линии увеличивается. При больших интенсивностях входного сигнала ширина полосы усилителя, работающего в режиме насыщения усиления, может быть даже больше допплеровской ширины линии. В установке, описанной выше, ширина линии, суженной за счет усиления, равна приблизительно 125 при G = 5000. В то же время допплеровская ширина линии для перехода на длине волны 3,39 мк равна 340 Мгц, а естественная, или радиационная, ширина линии равна 25 Мгц. Подробнее теория сужения линии излагается в работе [37]. [c.400]

Для термометрии поверхности (110) кристалла серебра был применен метод резонансной генерации второй гармоники при облучении образца импульсами перестраиваемого лазера на красителе (длительность импульса 2 пс, энергия в импульсе 10 мкДж) под углом 55° в области спектра вблизи 600 нм [4.41]. Эксперимент проводился в высоком вакууме ( 10 ° Topp). В отраженном свете наблюдалось удвоение частоты, причем максимальная интенсивность второй гармоники была достигнута в интервале 315 -Ь 320 нм. При увеличении температуры образца от 94 К до 575 К интенсивность второй гармоники уменьшилась примерно на порядок. Показано, что температурная чувствительность сигнала изменяется с длиной волны возбуждающего света. Поскольку эффективность удвоения частоты мала, сигнал регистрировался в режиме счета фотонов. Для получения одной экспериментальной точки велось накопление сигнала за 200-ь500 импульсов. Существенным достоинством данного метода является то, что толщина слоя, в котором формируется отраженная волна на удвоенной частоте, составляет несколько атомных слоев, что гораздо меньше толщины слоя, в котором происходит формирование отраженной волны в случае линейного отражения (>10 нм). [c.107]

Временной селектор на базе цифрового спектрометра четвертого типа с согласующим устройством. Для конкретности предположим, что в качестве запоминающего устройства используется потенциалоскоп, в котором с помощью точечного растра выделено К столбцов элементов памяти по Р элементов в каждом. Опрос элементов памяти начинается с нижнего, где записывается младщий разряд суммарного числа. Таким образом, можно считать, что растр состоит из Р горизонтальных строк, представляющих определенный разряд числа в каждом из К каналов спектрометра четвертого типа. Для объяснения способа использования этого спектрометра в режиме циклической временной селекции с малым и постоянным мертвым временем рассмотрим сначала простейший случай, когда вероятность регистрации двух событий в одном канале за время одного цикла работы селектора пренебрежимо мала. Предположим, что до рассматриваемого момента в регистраторе не было зафиксировано ни одного события. Тогда при первом цикле работы заранее известно, что в первой ячейке памяти канала имеется нуль и, следовательно, прочитывать информацию в ней нет необходимости. Значит процесс регистрации импульсов должен заключаться в том, что если в какой-либо канал селектора поступил финишный сигнал, подлежащий регистрации, то нужно только запомнить факт наличия этого сигнала, т. е., не прочитывая предыдущую запись в первой ячейке канала, записать в ней единицу. Вероятность поступления двух финишных сигналов в один канал пренебрежимо мала, поэтому просчеты можно не учитывать. Значит, после первого обхода каналов во время рабочей части цикла единицами в первых ячейках окажутся помеченными те каналы, в которые приходили сигналы. Если ширину канала сделать равной времени, которое необходимо для записи единицы в одной ячейке, то ширина всех каналов оказывается одинаковой и минимальной (порядка долей микросекунды). [c.146]

В случае пспользования непрерывных колебаний, когда преобразователь возбуждается от генератора с малым внутренним сопротивлением, максимальная мощность излучается на частоте, близкой к резонансной частоте /р преобразователя. В режиме приема или импульсного излучения, когда сопротивление электрической цепи относительно велико, преобразование наиболее эффективно на антпрезонанспой частоте /а- В отличие от /р частота /а зависит от Zэ. В случае непрерывного излучения наибольшая амплитуда принятого сигнала получается нри совпадении частоты /р излучающего вибратора с частотой /а приемного. [c.267]

При создании САУ к гидрофицированным металлорежущим станкам для получения бесстуг енчатого регулирования величины продольной подачи можно воспользоваться имеющимся дросселем, применив серводвигатель, который работает в режиме слежения. Серводвигатель, получая управляющий электрический сигнал, поворачивает дроссель на соответствующий угол, изменяя тем самым величину продольной подачи. К преимуществам такого способа осуществления бесступенчатого регулирования подачи относятся простота и отсутствие каких-либо конструктивных изменений в гидросистеме станка. В то же время этот способ имеет и существенные недостатки, к которым относятся большая зона нечувствительности, низкая точность и плавность регулирования, малая скорость отработки входного сигнала. Это значительно ухудшает качество переходного процесса и снижает точность обработки деталей. [c.206]

Так как. управляющим воздействием является в нашем случае величина продольной подачи s, то необходимо устройство, меняющее эту подачу в соответствующем диапазоне в зависимости от сигнала, выдаваемого индуктивным датчиком. На станке 1722 продольная подача осуществляется при помощи гидроцилиндра, управляемого дросселем насливе. Для автоматического управления необходимо дроссель заменить на гидрозолотник с электроуправлением, работающий в режиме дросселирования. Гидрозолотник с электроуправлением должен отвечать следующим требованиям обладать требуемой пропускной способностью (в открытом состоянии) обладать малыми утечками, чтобы обеспечить минимальную подачу обладать малой инерционностью (большим быстродействием) и небольшой мощностью управления. Болеее подробно о выборе средств бесступенчатого изменения подачи на гидрофицированных станках см. [37]. Всем этим требованиям удовлетворяет электроуправляемый гидрозолотник Г-68. Так как мощности сигнала, выдаваемого индуктивным датчиком (в практике САУ упругими перемещениями нашли применение, в основном, два типа датчиков БВ-844 и ИП-1), не хватает для раскачки гидрозолотника, то приходится ставить промежуточный электронный усилитель с коэффициентом усиления ky. [c.525]

ПЗС мультиплексорами. Эти приборы имеют малые габаритные размеры, массу и энергопотребление, обеспечивают бесшумную работу, высокое отношение сигнал/шум и качество тепловизионного изображения, широкий динамический диапазон при работе в режиме вещательного телевизионного стандарта, щгфровую обработку в реальном времени, связь с ЭВМ и др. [c.539]

Режим работы с двумя длинами волн позволяет провести эффективную оптимизацию схемы с помощью двух зеркал, имеющих большой коэффициент отражения на длине волны зондирующего луча (чтобы получить хорошую настройку резонатора), но пропускающих входной луч [24]. Такая конструкция при заполнении резонатора слоем ОаАз или квантоворазмерными структурами на ОаАз позволила при выполнении логических операций получить контраст 5 1 при энергии входного сигнала лишь 3 пДж [24]. Для чисто оптического логического устройства это представляет собой минимальное из значений энергии переключения, о которых когда-либо сообщалось в печати однако сюда не включена неактивная знергия зондирующего луча, величина которой определяется коэффициентом пропускания устройства и требованиями к усилению выходного сигнала. Энергия зондирующего луча примерно в 10 раз больше энергии входного луча, но поглощение последнего должно быть мало. На рис. 2.6 с целью демонстрации релаксационных характеристик показаны функции отклика устройства, на вход которого подан сигнал в 8 пДж (импульсы генерируются в режиме с синхронизацией мод) представленные зависимости соответствуют случаю непрерывного облучения устройства зондирующим лучом. Если импульс зондирующего излучения подается сразу же за импульсом входного сигнала, то на него не будут оказывать влияние изменения максимума пропускания, происходящие в процессе ре- [c.62]

Как отмечалось в 1.3, ГПР при изменении частоты наблюдаемого сигнала непрерывно переходит в ГКР или в когерентное комбинационное рассеяние (ККР), которое было обнаружено Терхьюном [134] в первых экспериментальных исследованиях вынужденного комбинационного рассеяния в виде направленного по образующим конуса антистоксова излучения. Углы преимущественного рассеяния антистоксовых компонент в случае малой расходимости накачки хорошо согласуются с условием четырехфотонного синхронизма (библиографию см. в [135] в этой работе дается объяснение наблюдаемых иногда отклонений от обычных условий синхронизма, а также обсуждаются причины не изотропности высших компонент ККР). До сих пор ККР наблюдалось в вынужденном режиме при накачке мощными импульсными лазерами. В спонтанном режиме эффект ККР квадратичен по накачке и объясняется [136] квантовыми флуктуациями стоксова поля, а также тепловыми или квантовыми флуктуациями молекул ( 7.2). В 1977 г. в работе [137] было теоретически показано, что спонтанное ККР в случае низкой температуры образца сопровождается излучением бифотонов ( 7.3). [c.42]

Несомненно, что в ряде экспериментальных условий, например при очень малой задержке между концом тонального М и началом тонального же ТС или когда длительность тонального ТС попадает в диапазон возможных частот модуляции узкополосного шумового М, предъявление сигнала-индикатора может обеспечить резкое снижение порога. Особенно резко это явление проявляется у недостаточно тренированных испытуемых. Но если бы действие дополнительных маскеров ограничивалось этим эффектом, то величина подавления мало зависела бы от их спектральных параметров. Между тем такая зависимость выражена весьма сильно (см. рис. 42). Типичная ситуация рассмотрена в одной из работ Мура и Гласберга (Мооге, Glasberg, 1982). В режиме ППМ короткого тонального отрезка частотой 1.0 кГц введение слабого широкополосного шума в функции сигнала-индикатора снижает ПМ на 10—12 дБ. Однако, е ли его заменить на довольно интенсивный тональный отрезок частотой 1.2 кГц, демаскирование оказывается еще на 10 дБ большим. Без учета подавления результат должен бы был оказаться обратным, поскольку тон по звучанию ближе к ТС, чем шум, и сам по себе мог маскировать ТС. [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...