Точки в режиме малого сигнала

Режим изменения температуры может использоваться в сочетании с частотным анализом в режиме малого сигнала, расчетом рабочих точек, а также при анализе переходных процессов. Схема анализируется в заданном диапазоне температур, при этом для каждого значения температуры строится свой набор кривых. [c.201]

Кроме того, модели, полученные по методу четырехполюсника, справедливы лишь для малых отклонений рабочей точки от ее исходного положения. Стремление унифицировать такую модель наталкивается на непреодолимые трудности, связанные с большим увеличением исходной информации, которую нужно получить экспериментально. В силу этого методика, основанная на внешних проявлениях свойств приборов, непригодна для получения моделей компонентов схем, работающих в режиме большого сигнала. [c.52]

Поиск неисправности нужно проводить в следующем порядке выключить пульт управления, отключить напряжение 220 В, открыть блок коммутации и БП, осмотреть монтаж проводов. Если повреждения не будут обнаружены, нужно подать напряжение 220 В, включить пульт и подготовить кран к работе, нажав кнопку ЗП и Сигнал . Далее установить на пульте тумблер выбора скорости в положение М (малая скорость) и, наблюдая за пускателями БКА-2м, включить управление механизмом передвижения моста крана в одну и другую сторону. При этом должны сработать пускатели К1М и КМЛ, а затем пускатели К2М и КМЛ. Если пускатели не сработают, то тумблер режима работы нужно постановить в положение Б ( большая скорость ) и снова подать команды управления механизмом передвижения моста крана. При этом должны сработать пускатели К1М, КМБ и КРВ в одном направлении работы механизма и пускатели К2М, КМБ и КРВ в другом. Если и в этом случае пускатели не сработают, то необходимо проверить на блоке напряжения питания 12 В и 220 В, соединение блоков управления с линией связи или с радиоприемником. Для данной проверки нужно выключить пульт, отключить напряжение 220 В, отсоединить разъем блока выбора скорости, вставить в него ответную часть (вилку), применяемую для ремонтных работ, и к контактам 2 и 5 присоединить измерительный прибор для проверки напряжения питания 12 В. [c.120]

Для измерения быстропеременных параметров, необходимо использовать аппаратуру, не вносящую искажений, т. е. так подбирать измерительные преобразователи, чтобы динамическая погрешность при измерениях была пренебрежимо малой величиной. Если это условие выполнено, то обработка мгновенных значений измерительного сигнала ведется по формулам статических режимов. В тех случаях, когда динамическими погрешностями нельзя пренебречь, необходимы вспомогательные данные о характере динамического процесса. При стационарных колебаниях измеряемого параметра и известных частотных характеристиках прибора предварительно определяется частота колебаний, а затем с помощью амплитудной и фазовой характеристик находится значение Хх по зафиксированным значениям Ух. На переходных режимах для уточнения характера изменения Хх необходимы вспомогательные измерения, по которым можно было бы судить о начале процесса и скорости изменения измеряемой величины. Однако обработка результатов измерений в последнем случае настолько трудоемка и недостоверна, что инерционные приборы для измерений на переходных режимах, даже при исчерпывающих данных об их динамических характеристиках, использовать не следует. Какого-либо анализа ценности информации на этапе первичной обработки обычно не производится, поэтому стремятся сохранить объем выходной информации на уровне объема, зарегистрированного при проведении измерений. Однако при непрерывной регистрации сигналов измерительных приборов неизбежна дискретизация во время первичной обработки, уменьшающая объем информации. Если программами обработки на этом этапе не предусматривается анализ сигналов с точки зрения наилучшего восстановления функции 1 (/), то интервал дискретизации выбирается наименьшим из возможных. [c.173]

Многие автоматические системы работают не в непрерывном, а в импульсном режиме. Импульсный режим градуировки подробно рассматривается в разд. 3.8. Импульсное оборудование состоит из трех блоков, показанных на рис. 3.26 пунктирными прямоугольниками. Импульсный генератор посылает импульсы в тракт излучения и в приемный тракт. Схемы стробирования полностью отпирают и запирают тракты, по которым должны проходить сигналы от генератора. Импульсный генератор обеспечивает также возможность задержки сигнала, посылаемого на приемный стробируемый блок, на время пробега акустического импульса, распространяющегося в воде с относительно малой скоростью. Регулировка времени задержки позволяет пропускать через приемный тракт только выбранный участок принимаемого импульса. Если импульсный режим не используется, то сигналы пропускают в обход этих блоков. [c.163]

Данные, получаемые в результате анализа схемы в режиме малого сигнала, представляют собой частотные характеристики схемы, рассчитанные с использованием малосигнальных моделей элементов (рис. 4.6). Процесс моделирования начинается с расчета рабочих точек для определения режима по постоянному току, затем производится замена источников сигналов генераторами синусоидального сигнала с фиксированной амплитудой и, наконец, производится анализ в заданном частотном диапазоне. Искомые результаты обычно представляются в виде передаточной функции (например, коэффициент усиления по напряжению). [c.190]

Измеряя зависимость ширины линии от интенсивности входного сигнала для перехода с большим усилением (как, например, 3,39 мк в гелий-неоновом лазере), мы получаем ширину линии данного усилителя, которая для трубок с малым диаметром меньше допплеровской ширины и возрастает при увеличении интенсивности входного сигнала. Такой непонятный на первый взгляд результат объясняется довольно просто. При низком уровне входного сигнала усиление пенасыщено и велико. За счет зависимости усиления от частоты линия сильно сужается (примерно в 3 раза). Когда интенсивность входного сигнала возрастает и наступает насыщение усиления (т. е. усиление уменьшается с увеличением интенсивности), сужение линии, вызванное усилением, уменьшается и кажущаяся ширина линии увеличивается. При больших интенсивностях входного сигнала ширина полосы усилителя, работающего в режиме насыщения усиления, может быть даже больше допплеровской ширины линии. В установке, описанной выше, ширина линии, суженной за счет усиления, равна приблизительно 125 при G = 5000. В то же время допплеровская ширина линии для перехода на длине волны 3,39 мк равна 340 Мгц, а естественная, или радиационная, ширина линии равна 25 Мгц. Подробнее теория сужения линии излагается в работе [37]. [c.400]

Для термометрии поверхности (110) кристалла серебра был применен метод резонансной генерации второй гармоники при облучении образца импульсами перестраиваемого лазера на красителе (длительность импульса 2 пс, энергия в импульсе 10 мкДж) под углом 55° в области спектра вблизи 600 нм [4.41]. Эксперимент проводился в высоком вакууме ( 10 ° Topp). В отраженном свете наблюдалось удвоение частоты, причем максимальная интенсивность второй гармоники была достигнута в интервале 315 -Ь 320 нм. При увеличении температуры образца от 94 К до 575 К интенсивность второй гармоники уменьшилась примерно на порядок. Показано, что температурная чувствительность сигнала изменяется с длиной волны возбуждающего света. Поскольку эффективность удвоения частоты мала, сигнал регистрировался в режиме счета фотонов. Для получения одной экспериментальной точки велось накопление сигнала за 200-ь500 импульсов. Существенным достоинством данного метода является то, что толщина слоя, в котором формируется отраженная волна на удвоенной частоте, составляет несколько атомных слоев, что гораздо меньше толщины слоя, в котором происходит формирование отраженной волны в случае линейного отражения (>10 нм). [c.107]

Временной селектор на базе цифрового спектрометра четвертого типа с согласующим устройством. Для конкретности предположим, что в качестве запоминающего устройства используется потенциалоскоп, в котором с помощью точечного растра выделено К столбцов элементов памяти по Р элементов в каждом. Опрос элементов памяти начинается с нижнего, где записывается младщий разряд суммарного числа. Таким образом, можно считать, что растр состоит из Р горизонтальных строк, представляющих определенный разряд числа в каждом из К каналов спектрометра четвертого типа. Для объяснения способа использования этого спектрометра в режиме циклической временной селекции с малым и постоянным мертвым временем рассмотрим сначала простейший случай, когда вероятность регистрации двух событий в одном канале за время одного цикла работы селектора пренебрежимо мала. Предположим, что до рассматриваемого момента в регистраторе не было зафиксировано ни одного события. Тогда при первом цикле работы заранее известно, что в первой ячейке памяти канала имеется нуль и, следовательно, прочитывать информацию в ней нет необходимости. Значит процесс регистрации импульсов должен заключаться в том, что если в какой-либо канал селектора поступил финишный сигнал, подлежащий регистрации, то нужно только запомнить факт наличия этого сигнала, т. е., не прочитывая предыдущую запись в первой ячейке канала, записать в ней единицу. Вероятность поступления двух финишных сигналов в один канал пренебрежимо мала, поэтому просчеты можно не учитывать. Значит, после первого обхода каналов во время рабочей части цикла единицами в первых ячейках окажутся помеченными те каналы, в которые приходили сигналы. Если ширину канала сделать равной времени, которое необходимо для записи единицы в одной ячейке, то ширина всех каналов оказывается одинаковой и минимальной (порядка долей микросекунды). [c.146]

При создании САУ к гидрофицированным металлорежущим станкам для получения бесстуг енчатого регулирования величины продольной подачи можно воспользоваться имеющимся дросселем, применив серводвигатель, который работает в режиме слежения. Серводвигатель, получая управляющий электрический сигнал, поворачивает дроссель на соответствующий угол, изменяя тем самым величину продольной подачи. К преимуществам такого способа осуществления бесступенчатого регулирования подачи относятся простота и отсутствие каких-либо конструктивных изменений в гидросистеме станка. В то же время этот способ имеет и существенные недостатки, к которым относятся большая зона нечувствительности, низкая точность и плавность регулирования, малая скорость отработки входного сигнала. Это значительно ухудшает качество переходного процесса и снижает точность обработки деталей. [c.206]

Так как. управляющим воздействием является в нашем случае величина продольной подачи s, то необходимо устройство, меняющее эту подачу в соответствующем диапазоне в зависимости от сигнала, выдаваемого индуктивным датчиком. На станке 1722 продольная подача осуществляется при помощи гидроцилиндра, управляемого дросселем насливе. Для автоматического управления необходимо дроссель заменить на гидрозолотник с электроуправлением, работающий в режиме дросселирования. Гидрозолотник с электроуправлением должен отвечать следующим требованиям обладать требуемой пропускной способностью (в открытом состоянии) обладать малыми утечками, чтобы обеспечить минимальную подачу обладать малой инерционностью (большим быстродействием) и небольшой мощностью управления. Болеее подробно о выборе средств бесступенчатого изменения подачи на гидрофицированных станках см. [37]. Всем этим требованиям удовлетворяет электроуправляемый гидрозолотник Г-68. Так как мощности сигнала, выдаваемого индуктивным датчиком (в практике САУ упругими перемещениями нашли применение, в основном, два типа датчиков БВ-844 и ИП-1), не хватает для раскачки гидрозолотника, то приходится ставить промежуточный электронный усилитель с коэффициентом усиления ky. [c.525]

Режим работы с двумя длинами волн позволяет провести эффективную оптимизацию схемы с помощью двух зеркал, имеющих большой коэффициент отражения на длине волны зондирующего луча (чтобы получить хорошую настройку резонатора), но пропускающих входной луч [24]. Такая конструкция при заполнении резонатора слоем ОаАз или квантоворазмерными структурами на ОаАз позволила при выполнении логических операций получить контраст 5 1 при энергии входного сигнала лишь 3 пДж [24]. Для чисто оптического логического устройства это представляет собой минимальное из значений энергии переключения, о которых когда-либо сообщалось в печати однако сюда не включена неактивная знергия зондирующего луча, величина которой определяется коэффициентом пропускания устройства и требованиями к усилению выходного сигнала. Энергия зондирующего луча примерно в 10 раз больше энергии входного луча, но поглощение последнего должно быть мало. На рис. 2.6 с целью демонстрации релаксационных характеристик показаны функции отклика устройства, на вход которого подан сигнал в 8 пДж (импульсы генерируются в режиме с синхронизацией мод) представленные зависимости соответствуют случаю непрерывного облучения устройства зондирующим лучом. Если импульс зондирующего излучения подается сразу же за импульсом входного сигнала, то на него не будут оказывать влияние изменения максимума пропускания, происходящие в процессе ре- [c.62]

Несомненно, что в ряде экспериментальных условий, например при очень малой задержке между концом тонального М и началом тонального же ТС или когда длительность тонального ТС попадает в диапазон возможных частот модуляции узкополосного шумового М, предъявление сигнала-индикатора может обеспечить резкое снижение порога. Особенно резко это явление проявляется у недостаточно тренированных испытуемых. Но если бы действие дополнительных маскеров ограничивалось этим эффектом, то величина подавления мало зависела бы от их спектральных параметров. Между тем такая зависимость выражена весьма сильно (см. рис. 42). Типичная ситуация рассмотрена в одной из работ Мура и Гласберга (Мооге, Glasberg, 1982). В режиме ППМ короткого тонального отрезка частотой 1.0 кГц введение слабого широкополосного шума в функции сигнала-индикатора снижает ПМ на 10—12 дБ. Однако, е ли его заменить на довольно интенсивный тональный отрезок частотой 1.2 кГц, демаскирование оказывается еще на 10 дБ большим. Без учета подавления результат должен бы был оказаться обратным, поскольку тон по звучанию ближе к ТС, чем шум, и сам по себе мог маскировать ТС. [c.93]

Габаритную мощность трансформаторов, питающих усилители мощности ТЛГ и ОМ сигналов в режимах С и В, которые характеризуются малым потреблением энергии в паузах сигнала, с точки зрения теплового режима можио снизить на 30—40 %. Однако это влечет за собой увеличение сопротивления трансформатора, что приводит к возрастанию нестабильности напряжения питания. В высоковольтных трансформаторах толщина шате-риала каркаса (в миллиметрах) должна быть не менее максимального напря жения обмотки (в киловольтах.). [c.204]

В этой установке использовался дополнительный источник света, работающий в импульсном режиме. Он давал опорные импульсы только тогда, когда его луч оказывался перпендикулярным к плоскости КОКГ. При вращении КОКГ с постоянной скоростью биения на его выходе оказывались частотно-модулированными, так как это показано на рис. 12.19. Видно, что выходной сигнал синхронного детектора резко изменяет форму при совпадении опорно -го пучка с направлением на север. Период модуляции частоты ра вен периоду вращения КОКГ. Модулированный сигнал биения поступает на частотомер, выходное напряжение которого пропорционально частоте биений. Фазовый сдвиг этого напряжения относительно составляющей частотной модуляции с периодом То должен быть мал по сравнению с допустимой ошибкой определения направления на север. В этом эксперименте девиация частоты составляла 20 Гц. Импульсы от источника света поступали на вход синхронного детектора, который служил для фазового детектирования сигнала частотомера. Используя хорошо известные методы фазового детектирования, легко измерить сдвиг между синхроимпульсами и максимумом синусоидального сигнала. Интегрируя выходной сигнал за время, равное полупериоду, можно получить [c.253]

В опытах была предусмотрена возможность съема э. д. с, с прямолинейного отрезка полоски термоэлементов. Результаты расчета 6Tj по (2.37) в виде сплошной линии и экспериментальные точки для двух режимов испарения приведены на рис. 5.13. Эти данные можно считать доказательством работоспособности перфорированных тепломассомеров даже при достаточно больших расстояниях от термоэлемента до канала — 1...2 мм. Начиная с бэ = 5 мм, влияние испарения из канала на сигнал термоэлемента становится пренебрежимо малым. Это расстояние принято минимальным между сплошной и перфорированной секциями тепломассомера для предотвращения их взаимного влияния. [c.116]

ОКУ) и другие элементы, назначение которых очевидно из их наименований. Штрихованные соединения между блоками соответствуют световым связям блоки, обведенные штриховыми линиями, включаются в зависимости от используемых методов модуляции (внутренней или внешней) и приема (прямое детектирование или супергетеродикное). Особенностями системы являются прежде всего диапазон рабочих длин волн и когерентность излучения. Эти особенности приводят к необходимости создания устройств точного нацеливания антенн передатчика и приемника, так как диаграммы направленности их могут определяться значениями нескольких дуговых секунд (при малых весах и габаритах антенных систем). Случай широкой диаграммы направленности антенны передатчика имеет место, когда сигнал ОКГ является сложным и состоит из большого числа типов колебаний (мод). Однако, даже если лазер передатчика работает на одном типе колебаний, часто необходимо иметь широкий луч, хотя бы для успешного решения задачи нацеливания (перехвата) и слежения за связным ретранслятором 1). В то же время узкие диаграммы направленности позволяют реализовать существенно большие дальности связи, однако и здесь возникают свои проблемы, связанные с обзором больших объемов пространства узкими лучами за короткие интервалы времени, и проблемы стабилизации направления луча. Создание прецизионных быстродействующих устройств нацеливания узких лучей, обеспечение одномодового режима работы ОКГ, разработка точных устройств сопровождения позволят полностью реализовать экстремальные характеристики направленности лазерных систем. В этом случае сечение луча может приблизительно совпадать с поверхностью апертуры приемной системы, поверхностью ретранслятора или цели кроме того, случай полного перекрытия целью сечения луча имеет место при посадке объекта на земную или лунную поверхность. [c.17]

Для получения плавного разгона (при переходе на положения ЗП и 4П) и торможейия при переходе с большой скорости на малую в схеме предусмотрено ограничение моментов в динамических режимах, выполняемое с помощью блока токовой отсечки ТО, сигнал с которого поступает на систему фазовогО управления СФУ. [c.224]

При сварке электрозаклепками металла толщиной более 1,5 мм в вертикальном и потолочном положениях и толщиной более 6 мм в нижнем положении рекомендуется делать отверстия в верхнем листе. В остальных случаях отверстия в верхнем листе не делают. Требования к качеству сборки обычно такие же, как при сварке швами большой длины. Стабильность начала процесса оказывает большое влияние на качество сварки точками и электрозаклепками. При сварке проволоками до 01,6 мм начало процесса осуществляют путем подачи электродной проволоки под напряжением к изделию. Для улучшения начала сварку следует начинать на малом вылете электрода. При сварке проволоками больших диаметров следует использовать специальные приемы зажигания дуги. Например, при автоматической сварке необходимо начинать процесс при пониженной скорости - подачи электродной проволоки и повышенной скорости арастания тока в сварочной цепи, а после зажигания дуги переходить на рабочий режим. При этом важно, чтобы переход на рабочий режим сварки происходил после зажигания дуги. Для этого в сварочную аппаратуру вводят спаренные датчики напряжения и тока, которые подают сигнал на переключение режима сварки. [c.37]

Напряжение возбуждения выбирают небольшим, чтобы рабочая точка перемещалась по линейному участку АСХ. Такой режим принято называть режимом класса А иди режимом А. При этом режиме искажения усиливаемого сигнала малые, но КПД иизок. Если в анодную цепь такого усилителя включить миллиамперметр, его показания будут постоянными, независимо от амплитуды усиливаемого сигнала. Максимальная подводимая мощность такого усилителя не должна быть больше предельно допустимой мощности рассеяния на аноде. [c.100]

При обработке эталонной детали заточенным инструментом при заданных режимах резания регистрируют мощность электродвигателя. Эти данные заносятся в память УЧПУ. Если в процессе последующей работы фактическая мощность будет превышать зарегистрированную на данном переходе, то станок отключится и выдаст сигнал на замену инструмента. Так как сила тока электродвигателя пропорциональна крутящему моменту на шпинделе, то, регистрируя на дискретном измерительном устройстве от О до 100% номинального значения крутящего момента двигателя, учитывают фактическую нагрузку и сопоставляют ее с расчетной. Однако при обработке ваготовок с небольшой глубиной резания этот метод не применим, так как определяемая только главной (тангенциальной) силой ревания потребляемая мощность зачастую очень мала по сравнению с мощностью, ватрачиваемой на преодоление сил трения и инерции. [c.467]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...