Каучуки вулканизованные

Несшитый полимер, как показано на рис. 3.18, способен течь, поэтому его деформация нарастает во времени почти линейно без снижения скорости деформации даже при больших длительностях нагружения. Небольшая степень сшивания резко снижает скорость ползучести, но ползучесть при этом обычно может продолжаться бесконечно долго [91, 127—131]. Повышение частоты узлов сетки приводит к резкому снижению как величины развивающейся деформации, так и скорости ползучести при этом после определенного периода времени деформация обычно достигает некоторого предельного значения, хотя в отдельных случаях скорость ползучести может и не падать до нуля. В работе [132] были измерены скорость ползучести и скорость релаксации напряжений натурального каучука как функции степени сшивания. Из рис. 3.18 видно, что скорости обоих процессов уменьшаются с увеличением степени сшивания. Эти результаты, а также результаты Берри и Уотсона [133] свидетельствуют о большой роли, которую играет топология сетки или химическая природа поперечных связей скорость ползучести и релаксации напряжений для серных вулканизатов оказывается в 2—3 раза больше, чем каучуков, вулканизованных перекисями, а также плотностью сетки поперечных связей. Очевидно, сульфидные мостики в серных вулканизатах способны участвовать реакция обмена, сопровождающихся релаксацией напряжений. Резкое уменьшение податливости, происходящее при переходе от растворимого полимера к гелю, установлено и для других эластомеров, например, полибутадиена [134] и пластифицированного полиметилметакрилата [135]. [c.74]

Влияние топологии сетки на ползучесть хорошо проиллюстрировано в работе Шена и Тобольского [121]. Они вулканизовали каучук в присутствии инертного разбавителя. При этом чаще образуются внутримолекулярные петли, чем межмолекулярные поперечные связи. Такие полимеры обладали очень низким релаксационным модулем по сравнению с каучуком, вулканизованным в отсутствие разбавителя при той же концентрации вулканизующего агента. [c.75]

Кремнийорганические каучуки, вулканизованные металлоорганическими соединениями, отличаются от кремнийорганических 144 [c.144]

Модифицированные силанами промоторы адгезии, как правило, неэффективны при креплении вулканизованных серой каучуков к поверхности минеральных веществ. Обычная резиновая смесь на основе бутадиенстирольного каучука имеет отличную адгезию к [c.220]

Менее полные данные были получены для аддукт-каучука, насыщенного на 95%. Однако проведенные измерения указывают на то, что он портится с меньшей скоростью, чем каучук, насыщенный на 88%. Оба эти каучука при у-облучении имеют значительно большую стойкость по отношению к деструкции, чем натуральный каучук. Аддукт-каучук, насыщенный на 95%, можно сравнивать, по-видимому, с вулканизованным смолой бутилкаучуком при старении в течение 5 дней на воздухе при 149° С. Более того, все изученные аддукт-каучуки при этой температуре ведут себя лучше, чем неопрен. При температурах от 260 до 316° С аддукт-каучук значительно превосходит как вулканизованный смолой бутилкаучук, так и неопрен. Кроме того, аддукт-каучук, насыщенный до 95%, имеет во много раз лучшую по сравнению с бутилкаучуком или неопреном стойкость к воздействию озона. [c.79]

В зависимости от сорта каучука и типа наполнителя. 2 Вулканизованная резина с наполнителем. 3 В исключительных случаях удлинение может быть больше приведенных значений, неопреновой резины — свыше 1000%. Некоторые сорта сохраняют упругость только до —60° С. Резина отличается обычно большей химической стойкостью, в За исключением серной и азотной кислот. [c.178]

Определить коэффициенты тепло- и температуропроводности при комнатной температуре для резины на основе наирита, наполненной техническим углеродом ДГ-100 в количестве 50 ч. на 100 ч. (масс.) каучука. Воспользоваться результатами испытания плоского вулканизованного образца, выполненного по методу двух температурно-временных интервалов. Толщина образца h = 3,95 мм. [c.103]

Рис. 3.16. Температурные зависимости и tg б гетерогенных композиций на основе вулканизованного акрилатного каучука, диспергированного в ПМ.М.А при равных объемных долях (точки — экспериментальные данные, сплошные кривые рассчитаны по уравнению (3.19) при фг=0,496 и <р2т=0,83 в предположении о простой форме частиц эластичной дисперсной фазы) [50].

Рис. 3.17. Температурные зависимости Е и tg S гетерогенных смесей равных объемных долей латексов ПММА и вулканизованного акрилатного каучука (точки — экспериментальные данные, пунктирные кривые — рассчитаны по уравнению (3.19) прн ф2 = 0,5 и ф2т = 1 в предположении о простой форме частиц эластичной дисперсной фазы сплошные кривые рассчитаны в две ступени в предположении о двухфазной структуре эластичной дисперсной фазы на первой ступени рассчитаны свойства гетерогенных эластичных частиц при ф2 = 0,236 и ф2т = 0,6, на второй — свойства композиции в целом при ф2=0,61 и ф2т = 0,83) [56].

Температурно-временная зависимость прочности некоторых вулканизованных каучуков в значительном интервале напряжений и температур лучше описывается отличающейся от уравнения (IV.3) зависимостью, предложенной Бартеневым [c.115]

ПВХ и его сополимеры являются важнейшими полимерами, используемыми в пластифицированном состоянии. Даже в присутствии большого количества пластификатора, снижающего значительно ниже комнатной температуры, эти полимеры не проявляют текучести или ползучести при длительном действии нагрузки. Такое поведение аналогично поведению вулканизованного каучука. Однако в ПВХ отсутствуют поперечные химические связи и их роль, очевидно, выполняет небольшое количество кристаллической фазы (5—15%) [147, 165]. Ползучесть пластифицированного ПВХ как функцию температуры, типа и количества пластификатора изучали во многих работах, в том числе в [165, 167, 174]. Релаксацию напряжения в ПВХ исследовали в работе [175]. [c.80]

Рис. 4.20. Зависимость логарифмического декремента затухания вулканизованного бутадиен-стирольного каучука от степени сшивания (оцененной по степени набухания q в бензоле) при 50 [146].

Полоска вулканизованного каучука растянута на заданную величину при 0 °С напряжение равно 0,7 МПа. Чему будет равно напряжение при 50 °С [c.141]

Относительное удлинение при разрыве вулканизованного каучука также возрастает с возрастанием молекулярной массы исходного каучука, однако при ее очень высоком значении е , начинает уменьшаться. Влияние начальной молекулярной массы каучуков на их свойства после вулканизации связано с тем, что с ростом молекулярной массы уменьшается число таких дефектов сетки, как свободные концы цепей. [c.162]

Рис. 5.12. Теоретическая (/) и экспериментальная (2) кривые напряжение—деформация вулканизованных каучуков (схема).

В соответствии с некоторыми теориями разрывная прочность вулканизованных каучуков а должна быть пропорциональна [c.165]

Вулканизованные каучуки обычно имеют высокую энергию раздира, так как в процессе раздира происходит разрыв цепей. Поверхность раздира на молекулярном уровне неоднородна, поскольку раздир проходит по участкам с минимальным сопротивлением, т. е. минимальным числом разрываемых цепей. Сна- [c.189]

Индекс I обозначает, что степень растяжения (расстояние между зажимами) остается постоянной в процессе раздира. Надрез в вулканизованном каучуке не прорастает при значениях деформации или накопленной энергии ниже критических. Критическая деформация характеризует предел усталости каучуков [280, 281 ]. Помимо усталостной выносливости энергия раздира также связана с динамическими механическими свойствами каучуков [279, 282]. Обычно несколько возрастает при увеличении динамического модуля потерь и при увеличении скорости -раздира. [c.190]

Известно очень мало данных о влиянии химической и физической структуры полимеров на их выносливость. Влияние некоторых структурных факторов на механические потери полимеров рассмотрены в гл. 4. Однако практически не установлено никакой связи между химической и молекулярной структурой полимеров и условиями образования и прорастания трещин. Связь между образованием трещин и наличием неоднородностей структуры и дефектов коротко рассмотрена в гл. 5. Обычно факторы, повышающие прочность полимеров, обусловливают также возрастание выносливости. Так, при увеличении молекулярной массы полимеров их выносливость возрастает до определенного предела [47, 48]. Выносливость повышается также при уменьшении вероятности образования микротрещин, например при ориентации в направлении, параллельном прикладываемому напряжению [49]. Ориентация заметно влияет на выносливость деталей из полипропилена, получаемых литьем под давлением и подвергаемых при эксплуатации многократному изгибу. Поскольку выносливость в решающей степени определяется прорастанием трещин, надрезы и царапины на образцах могут вызвать резкое уменьшение выносливости, особенно в материалах, чувствительных к надрезам. В полимерных волокнах и вулканизованных каучуках усталостное разрушение сопровождается разрывом полимерных цепей и образованием свободных радикалов. [c.206]

НА СВОЙСТВА ЭЛАСТОМЕРА НА ОСНОВЕ ЭТИЛЕНПРОПИЛЕНДИЕНОВОГО (ЕРОМ), БУТАДИЕНСТИРОЛЬНОГО (ЗВЕ) И НАТУРАЛЬНОГО КАУЧУКОВ, ВУЛКАНИЗОВАННЫХ СЕРОЙ ) [c.171]

Применение модифицированных силанами смол неэффективно при соединении вулканизованных резин с поверхностью минеральных веществ. Если каучук вулканизован, он нерастворим. В данном случае следует модифицировать силанами полимерные покрытия, в состав которых входят хлорированный каучук, смеси латексов с резорцинформальдегидными смолами и т. п. Эти покрытия обычно используют для улучщения адгезионных свойств вулканизованных резин [21]. [c.207]

Чистый природный каучук (НК). . Высокоочищенный природный каучук Вулканизованный природный каучук [c.137]

Каучук вулканизованный. Определение вязкости при помощи вискозиметра со сдвиговым диском. Часть 3. Определение показателя Дельта Муни неокрашенного маслонаполненного полимери-зованного в эмульсии бутадиенстирольного каучука [c.105]

Каучук вулканизованный МОРСКА Я ВОДА Стоек 193 [c.455]

ЗАВИСИМОСТЬ ХАРАКТЕРИСТИК ЭЛАСТОМЕРОВ НА ОСНОВЕ СМЕСИ ВУЛКАНИЗОВАННЫХ СЕРОЙ ЭТИЛЕНПРОПИЛЕНДИЕНОВОГО (ЕРОМ), БУТАДИЕНСТИРОЛЬНОГО <5ВР) И НАТУРАЛЬНОГО КАУЧУКОВ И КОМПЛЕКСНОГО НАПОЛНИТЕЛЯ ВОДНАЯ ГЛИНА - ТгОа ОТ СОДЕРЖАНИЯ Н- И 0-СИЛАН0В ) [c.173]

Обработанная простыми силанами глина становится активным упрочнителем для каучуков, вулканизуемых серой [16] и перекисью (этиленпропилендиеновый каучук) [39]. Однако в композитах на основе полиэфирных и эпоксидных смол применение аппретированной глины неэффективно. Для достижения хорошей адгезии стеклянных и металлических панелей к вулканизованной резине целесообразно покрытие их силанами, содержащими специаль- [c.206]

Латексные грунты для вулканизованных каучуков. Эмульсии сополимеров бутадиена и винилпиридина, модифицированные ре-зорцинформальдегидными смолами, обычно используют для пропитки шинного корда. Эти эмульсии способствуют прочному соединению резины с синтетическим волокном шинного корда, но мало эффективны при пропитке корда из стеклянного волокна без силановых аппретов [21]. [c.224]

В нормальных условиях некоторые полимеры пластичны (например, невулканизованные каучуки, большинство термопластов и др.), другие эластичны (вулканизованные каучуки и другие эластомеры), третьи — тверды или хрупки (отвержденные феноло-альдегидные, [c.386]

Фторсодержащие каучуки получают сополимеризацией ненасыщенных фторированных углеводородов (например, СЕа = E I, СНа = СЕа и др.). Отечественные фторкаучуки выпускают под марками СКФ-32, СКФ-26 зарубежные — кель-Ф и вайтон. Каучуки устойчивы к тепловому старению, воздействию масел, топлива, различных растворителей (даже при повыщенных температурах), негорючи. Вулканизованные резины обладают высоким сопротивлением истиранию. Теплостойкость длительная (до 300 °С). Недостатками является малая стойкость к большинству тормозных жидкостей и низкая эластичность. Резины из фторкаучуков широко применяют в авто- и авиапромышленности. [c.488]

Рис. ij.iS. 1емпературные Зависимости и tg б гетерогенных смесей, состоящих из эластичной матрицы на основе вулканизованного О "S акрилатного каучука и дисперги-t рованных в ней частиц стеклооб-ё разного ПММА (ф2=0,25) (точ-g ки — экспериментальные данные

Результаты анализа обобщены на рис. 3.15—3.18. На рис. 3.15 приведена зависимость ф2, рассчитанной по данным измерений модуля упругости при растяжении (при 25 °С), от ф2 для ряда композиций на основе ПММА и акрилового каучука, полученных из гетерогенных латексных частиц. Эта зависимость достаточно хорошо согласуется с уравнением (3.23) при ф2т=0,83. Приведш-ное значение ц>2т в сочетании с уравнениями (3.23) и (3.12) было использовано для получения расчетной кривой (рис. 3.16) для сравнения свойств композиций на основе гетерогенных латексных частиц, содержащих около 50% (об.) вулканизованного акрилового каучука в стеклообразной матрице ПММА. На рис. 3.17 представлены динамические механические свойства гетерогенных композиций, полученных смешением латексов. В расчетах использованы следующие параметры [c.172]

Барри и Плат [23] исследовали проницаемость пропана и бутана через однооснорастянутые до 470% пленки вулканизованного натурального каучука. Было показано, что при деформациях менее 200%, не вызывающих кристаллизации образцов, коэффициенты проницаемости и диффузии почти не изменяются. При больших деформациях, которые сопровождаются кристаллизацией каучука, уменьшаются коэффициенты и D. Природа диффундирующей среды не влияет на изменение проницаемости при растяжении подобных пленок. В области больших деформаций, соответствующих возникновению кристаллической структуры наблюдается довольно значительное уменьшение проницаемости во времени. В аморфных образцах при деформациях менее 200% проницаемость от времени не зависит. [c.71]

В вулканизованном каучуке, в котором протекают химические реакции с разрывом сетки, скорость реакции в большинстве случаев описывается уравнением dNidt = —kN, где N — число цепей, выдерживающих, нагрузку в течение некоторого времени t. Показать, что релаксация напряжений описывается уравнением [c.85]

Молекулярная масса определяет деформационно-прочностные свойства каучуков не только до вулканизации, но и после нее. Флори [45, 46] и другие [47] установили, что разрушающее напряжение при разрыве вулканизованных каучуков возрастает до некоторого предельного значения пропорционально среднечисловой молекулярной массе исходного невулканизованного каучука. [c.162]

Роль степени поперечного сшивания наиболее важна, и лучше цсего она исследована на примере эластомеров. В первом приближении для предсказания деформационно-прочностных свойств вулканизованных каучуков может быть использована кинетическая теория высокоэластичности [56, 57]. Согласно этой теории напряжение и деформация при растяжении связаны уравнением [c.163]

Кинетическая теория хорошо предсказывает увеличение модуля высокоэластичности с повышением степени ешивания, т. е. с уменьшением Мс- Однако при больших деформациях теория предсказывает иную форму диаграммы напряжение—деформация, нежели наблюдаемая в действительности. На рис. 5.12 схематически сопоставлены диаграммы напряжение—деформация типичного вулканизованного каучука, полученные экспериментально и вычисленные теоретически. [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...