Тангенс угла потерь

Тангенс угла потерь находим, подставив в выражение (3-4) согласно (4-8) и из (4-9) [c.68]

Искомый тангенс угла потерь [c.81]

Мощность потерь на электропроводность, как видно из (4.38), не зависит от частоты. Однако тангенс угла потерь, обусловленных сквозным током. [c.107]

Активная проводимость диэлектриков при переменном токе Уа обычно значительно больше, чем при постоянном (у), а тангенс угла потерь даже на высоких частотах не падает ниже Ю". Следовательно, существуют другие механизмы потерь, кроме обусловленных током сквозной проводимости. Эти механизмы связаны с поляризацией диэлектрика. [c.108]

Так, государственный первичный эталон и общесоюзная поверочная схема для средств измерений электродвижущей силы и электрического напряжения установлены ГОСТ 8.027—76, государственный первичный эталон и общесоюзная поверочная схема для средств измерений электрической емкости и тангенса угла потерь установлены ГОСТ 8.019—75, основные характеристики эталонных сигналов частоты и времени, излучаемых специализированными радиостанциями государственной службы времени, приведены в ГОСТ 8.323—78. [c.85]

Из формул (9-43) и (9-44) находим тангенс угла потерь [c.149]

Путем подстановки этой величины в формулу (9-45) находим максимальное значение тангенса угла потерь [c.149]

Тангенс угла потерь в этом случае изменяется по тому же закону. [c.22]

Тангенс угла потерь можно выразить через s и е", таким образом [c.27]

Тангенс угла потерь. ...... — — 0,02—0,06 [c.84]

Магнитные потери. При перемагничивании магнитного сердечника в нем возникают потери энергии, учитываемые в эквивалентной последовательной схеме сопротивлением R . Тангенс угла потерь магнитного сердечника tg б = R jaL. Нередко магнитные потери характеризуют величиной абсорбции — произведением tg б = = (х", а также величиной приведенного тангенса угла потерь tg6 / a. Тангенс угла магнитных потерь в общем случае имеет составляющие потерь на гистерезис, на вихревые токи и на магнитную вязкость. В области слабых полей потери на гистерезисе незначительны потери [c.245]

С — скорость света tg 63 — тангенс угла потерь вещества среды. При значительном увеличении толщины слоя осцилляции прекращаются и коэффициент отражения от слоя становится равным коэффициенту отражения от передней границы слоя. [c.210]

Неразрушающий контроль электрических свойств материала возможен с помощью стандартных измерителей параметров конденсаторов измерением емкости l и тангенса угла потерь tg С2, tg 62 соответственно незаполненного и заполненного исследуемым материалом ЭП. Тогда диэлектрическая проницаемость и тангенс угла потерь материала [c.171]

В табл. 3-2 показано влияние способа термической обработки некоторых стекол на тангенс угла потерь [c.54]

Влияние термической обработки на тангенс угла потерь стекол при 20 °С и / = 1 МГц [c.55]

Полученное выражение показывает, что напряжение теплового пробоя будет выше, если условии теплоотвода лучше (а больше) 11 диэлектрик толще а меньше —при высоких частотах, большом коэффициенте диэлектрических потерь е, tg 6о и большом температурном коэффициенте тангенса угла потерь а. [c.71]

Тангенс угла потерь (называемый также коэффициентом потерь) определяется как [c.136]

Предположим, что функцию F можно разложить в кратные комплексные ряды Тейлора относительно вещественных частей комплексных характеристик фаз р. Считая, что тангенс угла потерь для всех составных частей композита достаточно мал, пренебрежем членами выше первого порядка относительно и запишем результат (см. также уравнение (163)) в следующем БИде [c.152]

Уравнения (125) показывают, что при малом затухании эффективные комплексные характеристики можно получить прямо из аналитических или численных упругих решений. Очевидно, что, если берется приближенное упругое решение, то ошибка в вещественной части F вязкоупругих свойств идентична погрешностям упругого решения, в то время как относительная ошибка тангенса угла потерь может быть больше, так как в его выражение входят производные от упругих решений. Кроме того, численное упругое решение можно использовать даже в том случае, когда тангенсы углов потери составных частей композита не являются малыми. Однако если в рядах Тейлора необходимо сохранить члены второго и более высоких порядков, то результирующее уравнение для эффективных комплексных характеристик окажется гораздо сложнее, а дифференцирование численного решения введет новые погрешности это устанавли- [c.152]

Заметим, что тангенс угла потерь G"jG для композита равен [c.154]

Если тангенсы углов потерь для отдельных фаз малы, то-предельное значение величины F можно найти прямо из уравнения (1256) [c.158]

ТИК. Однако мнимая часть F", или тангенс угла потерь, зависит от производных упругого решения и в общем случае не определяется по упругому решению. [c.159]

Следует указать, что равенства (150) и (151) математически несовместимы, так как вещественная часть Gi соответствует комплексному модулю, для которого тангенс угла потерь не может быть постоянным, ибо эги величины связаны между собой (см., например, Ферри [29]) и, строго говоря, не могут быть заданы независимо. Однако мы будем пользоваться соотношениями (150) и (151), поскольку последующие преобразования и аналитические результаты непосредственно не зависят от этой взаимосвязи. [c.166]

Емкость образца изоляционного материала должна находиться в пределах 40 пФ — 0,02 мкФ, причем может быть измерен тангенс угла потерь от 10 до 1. Питание моста должно производиться от источника синусоидального напряжения частотой 50 Гц. Установка рассчитана для эксплуатации при температуре воздуха 10—30 °С и влажности до 80%. Основная погрешность в условиях нормальной температуры при измерении емкости не превосходит 0,5% (но не менее 5 пФ), а при измерении tg б — не более 0,015 tg б при напряжении 3—10 кВ. Чувствительность вибрационного гальванометра с усилителем, используемым для уравновешивания моста, составляет 5-10 В/мм. При необходимости рабочее напряжение может быть повышено до 35 кВ. В этом случае эталонный воздушный конденсатор и повышающий трансформатор должны быть заменены другими, рассчитанными на это иаиряжение (конденсатором Р-55 и трансформатором НОМ-35). [c.56]

Резонансные цепи с сосредоточенными нapaмeтpa fн (содержащие катушки индуктивности, конденсаторы и резисторы) применяются в диапазоне частот от нескольких десятков килогерц до примерно 200 МГц. Физические явления в резонаненых контурах широко используются для измерения емкости и тангенса угла потерь. Различают контурные и генераторные резонансные методы (рис. 4-10). [c.78]

К преимуществам метода вариации проводимости относится то, что в формулы не входит частота и, следовательно, не требуется ее измерения или стабилизации. Путем тщательного выполнения схемы и использования в ней эталонных высокочастотных элементов можно осуществить измерения с погрешностью, не выше допустимой. Резонансные контурные методы вариации частоты и реактивной проводимости используются в измерителях добротности — куметрах. Заметим, что резонансные методы измерений емкости могут обеспечить небольшую погрешность измерения лишь при относительно малом tg б. Если тангенс угла потерь значителен, это влечет за собой дополнительное изменение частоты. Влияние 4 б испытуемого образца на частоту характеризуется следующей зависимостью [c.84]

Вследствие этого постаревший полистирол имеет иониншнную пробивную напряженность и повышенные значения диэлектрической проницаемости и тангенса угла потерь во влажной атмосфере, несмотря на то, что полистирол негигроскопичный материал. Эти неблагоприятные дефекты старения устраняются при добавлении в прессовочные порошки до 30% кварцевой муки, маршалита, белой сажи или сопо- [c.74]

Наличие большого количества гидроксильных групп и пористости в клетчатке характеризует относительно высокую гигроскопичность, диэлектрическую проницаемость и тангенс угла потерь (tg б = = 0,05—0,10). Пучки молекулярных цепей клетчатки, имеющие длину 150—200 А и диаметр 20—50 А, называются мицеллами. Зазоры между отдельными молекулами, входящими в мицеллу, составляют около 10 ангстрем. Скопление мицелл, имеющнх вид тонких трубочек с наружным диаметром порядка 1000—5000 А, образует элементарные волокна — ф и б р и л л ы. Зазоры между мицеллами, входящими в фибриллу, составляют около 100 А. [c.127]

Так, электроемкостный метод контроля (ЭМК) предусматривает введение объекта контроля или его исследуемого участка в электростатическое поле и определение искомых характеристик материала по вызванной им обратной реакции на источник этого поля. В качестве источника ноля применяют электрический конденсатор, который является одновременно и первичным электроемкостным преобразователем (ЭП), так как осуществляет преобразование физических и геометрических характеристик объекта контроля в электрический параметр. Обратная реакция ЭП проявляется как изменение его интегральных параметров, чаще всего двух параметров, из которых один характеризует емкостные свойства ЭП, а другой — диэлектрические потери (например, емкость и тангенс угла потерь — составляющие комплексной проводимости). Эти параметры являются первичными информативными параметрами ЭМК. [c.160]

Следует отметить, что информативные параметры ЭП зависят также от его конструкции и электрических характеристик среды, в которую помещен объект контроля. Первое обстоятельство учитывается при оптим изацин конструкции ЭП, второе обычно является причиной возникновения мешающих контролю факторов. Как видно из рис. 1, в качестве первичного информативного параметра наиболее целесообразно использовать емкость ЭП и тангенс угла потерь. Однако для изучения анизотропных свойств объекта контроля необходимо пользоваться диаграммой зависимости диэлектрических параметров от направления вектора напряженности поля, созданного в объекте контроля. По назначению электроемкостные методы контроля могут быть классифицированы на три группы измерение параметров состава и структуры материала, определение геометрических размеров. объекта контроля, контроль влажности. [c.160]

Измерители диэлектрических характеристик (диэлектрической проницаемости и тангенса угла потерь) типа 7004, созданные в Институте механики полимеров АН Латвийской ССР, основаны на измерении параметров выносного резонансного контура, в который включен ЭП. Частота колебаний и напряжение контура автоматически поддерживаются постоянными. Изменение емкости A fe и проводимости AGft контура после внесения объекта контроля в электрическое поле ЭП компенсируется с помощью варикапа и туннельного диода. Диэлектрическая проницаемость и тангенс угла потерь материала [c.172]

Чем большую сквозную электропроводность имеет стекло, тем при более низкой температуре наблюдается Еозрастание тангенса угла потерь. [c.55]

Ферриты имеют относительно большую диэлектрическую проницаемость, зависящую от частоты и состава ферритов. С повышением частоты диэлектрическая проницаемость ферритов падает. Тангенс угла потерь ферритов — от 0,005 до 0,1. В ферритах наблюдается явление магинтострикции. [c.285]

Кюри обладают меньшим магнитострккцнонным эффектом. В настоящее время применяются следующие группы смешанны ферритов марганец-цинковые, никель-цинковые и литий-цинковые. ОркентироБочпый частотный диапазон применения ферритов различного состава в зависимости от их свойств (магнитной проницаемости и потерь) виден из рис. 9-22. Наиболее распространенная маркировка магнитомягких ферритов отражает следующее. Первое число означает величину р,,,, затем идут буквы, обозначающие частотный диапазон применения, ограничиваемый сверху значением /гр. Под граничной частотой понимают частоту, ири которой начинается быстрый рост тангенса угла потерь феррита. Ферриты для звуковых, ультразвуковых и низких радиочастот для краткости обозначают буквой Н (низкочастотные). Граничная частота их для разных марок изменяется от 0,1 до 50 МГц. В маркировке высокочастотных ферритов имеются буквы ВЧ, граничная частота [c.286]

Граничные значения комплексных модулей (податливостей) лри сдвиге и всестороннем сжатии для изотропного композита, состояшего из изотропных вязкоупругих фаз, были получены Роско [81], причем об относительных жесткостях и тангенсах углов потерь фаз никаких предположений не делалось. Для упругих материалов эти результаты приводятся к известным соотношениям Рейсса и Фойхта. Как правило, верхняя и нижняя границы достаточно далеки одна от другой, если модули всех фаз существенно различны. Кристенсен [16] также вывел границы комплексных модулей (податливостей) для изотропных композитов, но его оценки основаны на предположениях еще более ограничительных, чем сделанные при выводе уравнения (137). [c.159]

Границы вещественных частей комплексных модулей сдвига и тангенса угла потерь вулканизированной резины вычислены в работе [14], где была использована теория Хашина [43] для изотропных упругих модулей. Как следует из изложенного выше, в то время как границы модулей сдвига таким способом определяются хотя бы приближенно верно, результаты, полученные для тангенса угла потерь, представляются сомнительными. [c.159]

В примере, заимствованном нами из статьи Хашина [47], рассматривается цилиндрический стержень кругового поперечного сечения, армированный параллельными волокнами длина стержня равна / (5 футов 152,5 см), диаметр — d (4,0 дюйма 10,2 см) плотность —р (удельный вес = 3,0) волокна принимаются абсолютно жесткими и параллельными оси цилиндра. Считая возможным использовать теорию эффективных модулей, компоненты комплексных модулей сдвига можно определить по формулам (127), где объемная доля волокон 02 принята равной 0,6. Для матрицы (фаза с индексом 1) Хашин предположил, что тангенс угла потерь сохраняет постоянное значение [c.166]

Особый практический интерес представляют две характеристики, снимаемые с динамических кривых (рис. 12). Одна — это амплитуда угла закручивания в резонансном состоянии, вторая-ширина Лш кривой. Амплитуда в каждом резонансном состоянии находится непосредственно из уравнений (153) с учетом того обстоятельства, что тангенс угла потерь достаточно мал. В силу этого обстоятельства максимумы имеют место при значениях частот, очень близких к тем, при которых для упругого материала с податливостью /д выражение (153а) становится бесконечно большим (это легко проверить дифференцированием). Обозначим такие частоты, соответствуюшие значениям = при п—, 3,. .., через йз . Таким образо.м, из уравнения (1536) следует, что [c.168]

В случае малого вязкого демпфирования ширина резонансного пика Дш при значении амплитуды I 0а 1 = 1 бл Imax/V непосредственно связана с тангенсом угла потерь, а именно имеет место равенство Дсо/(01 = 1 ф, что позволяет легко найти тангенс угла потерь при помощи динамических характеристик. Докажем, что эта связь оказывается приближенно верной в каждом резонансном состоянии для достаточно общих вязкоупругих характеристик, определяемых через зависящие от частоты комплексные податливости, почти независимо от типа рассматриваемой структуры. При этом предполагается только, что (i) tg p мал по сравнению с единицей (но не обязательно постоянен) [c.169]

Здесь р и L — плотность (в любой гочке) и длина соответственно. Функция / может зависеть и от других безразмерных параметров, содержащих плотность и длину, но уже не содержащих частоту или податливость. Такие дополнительные параметры не оказывают влияния на проводимые рассуждения и поэтому не будут указываться в явном виде. Для малых значений тангенсов углов потерь, tg9 = S"/5, функцию [ можно аппроксимировать первыми двумя членами разложения в комплексные ряды Тейлора (предполагая, конечно, что в интересующей нас области / является аналитической функцией) [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...