Радиус инерции шатуна

Радиус инерции шатуна относительно оси, проходящей через его [c.205]

Радиус инерции шатуна [c.265]

Способ качаний. Положим, что требуется определить момент инерции и радиус инерции какой-нибудь детали, например шатуна, относительно оси, проходящей через его центр тяжести. Для этого предварительно определяют положение центра тяжести шатуна. Затем шатун подвешивают, продев через втулку тонкий цилиндрический стержень (рис. 184), чтобы он мог качаться вокруг горизонтальной оси. Отклонив Рис. 184 шатун от положения покоя на небольшой угол, [c.218]

Здесь г — длина кривошипа 0А I — длина шатуна АВ. Колеса, блоки, катки, для которых значения радиусов инерции в табл. 9 не указаны, считаются сплошными однородными дисками. [c.92]

Пусть (рис. 2.18, б) центр массы т шатуна 2 находится на расстоянии Ь отточки В и на расстоянии с от точки С. Центральный момент инерции шатуна 2 1 = тг , где г — радиус инерции. Предположим, что можно заменить распределенную массу т двумя точечными сосредоточенными в точках В и С массами /Пд и гпс, такими, чтобы масса, положение центра масс и момент инерции шатуна остались неизменными. Тогда [c.55]

Важно понимать, что выбор соответствуюш,его радиуса инерции и соответствующей эффективной длины стержня зависит от того, относительно какой плоскости исследуется возможность выпучивания. Условия закрепления концов стержня иногда различны в двух разных плоскостях. Например, у шатуна в одной плоскости концы шарнирно оперты, а в другой защемлены. В таких случаях для выявления критической нагрузки может потребоваться решение двух отдельных задач. [c.559]

Здесь L — длина шатуна, т. е. расстояние между осями отверстий для шейки кривошипа и для пальца / — радиус инерции, т. е. [c.453]

Вычислим еще кинетическую энергию шатуна паровой машины по следующим данным вес шатуна Р= 150 кг, его радиус инерции (относительно оси, проходящей через центр тяжести шатуна) Ги—0,7 м, скорость центра тяжести x>g=6 м/сек, угловая скорость шатуна m = 3 — . [c.204]

В этом примере было а— 121,55 см наблюдаемый период качаний шатуна был 1 — 2,53 сек. Вычислим радиус инерции r ,( . Определяя приведенную длину шатуна, рассматриваемого как физический маятник, из уравнения [c.298]

Затем для определения расстояния АС = А центра масс С от центра А отверстия шатун положили горизонтально, подвесив его в точке А к талям и оперев точкой В на платформу десятичных весов давление на нее оказалось при этом равным Р. Определить центральный момент инерции У шатуна относительно оси, перпендикулярной плоскости рисунка, имея следующие данные масса шатуна М, расстояние между вертикалями, проведенными через точки А м В (см. правый рисунок) равно /, радиус цапфы крейцкопфа г. [c.285]

Эти массы движутся как соответствующие точки кривошипа (точка В) и ползуна (точка С). Поэтому вектор силы инерции массы тв направлен вдоль радиуса кривошипа, а массы Шс — вдоль оси ползуна. Теперь ясно, что эти силы будут уравновешиваться такими же силами, действующими со стороны второго шатуна 2 в точках В и С. Если же условие (2.9) не выполняется, то заменить шатун двумя точечными массами нельзя и всегда останутся неуравновешенные силы инерции, действующие на стойку 4 в точках С и С перпендикулярно оси поступательной пары. Следовательно, полное уравновешивание механизма, изображенного на рис. 2.18, возможно только при таком размещении противовесов, при котором условие (2.9) будет выполнено. [c.55]

Зубчатые колеса J и 2, находящиеся в зацеплении, вращаются вокруг неподвижных осей В и Л. С колесами 1 п 2 жестко связаны кривошипы Ь и а, входящие во вращательные пары D и С с шатунами 3 н 4. Шатуны 3 п 4 входят во вращательные пары F и Е с Т-образным ползуном 5, скользящим в неподвижной направляющей d, ось которой перпендикулярна к оси X — X. Размеры звеньев меха-низма удовлетворяют условиям Лх = 2 — ГД Г1 и Га — радиусы начальных окружностей колес I и 2, АС — BD, СЕ = DF, EF = 2г. Углы наклона прямых АС и BD к оси х — х всегда равны и симметричны. При вращении колеса 1 ползун 5 движется возвратно-поступательно по закону ползуна центрального кривошипно-ползунного механизма. В данной конструкции механизма при равных массах колес / и 2 и шатунов 4 и 3 отсутствуют давления от сил инерции звеньев на направляющую d. [c.130]

Может ли конструктор машины воздействовать на силы инерции Да, в известных границах он может уменьшать эти силы, снижая ускорения и массы. Мы говорим в известных границах , так как далеко не во всех механизмах можно изменять величину ускорения. В кулачковых механизмах это можно сделать, несколько изменив профиль кулачка в кри-вошипно-шатунном механизме — изменив число оборотов кривошипа или его радиус снижая вес подвижных деталей машины, а следовательно, и их массу, можно также уменьшить силы инерции. Правда, подобные изменения не всегда легко осуществить, но конструктор обязан добиваться уменьшения инерционных нагрузок -во всех случаях, когда они могут оказаться существенной помехой в работе проектируемой машины. [c.119]

Колебания сосредоточенных масс упругих систем испытательных машин считают моногармоническими. В действительности вследствие влияния различных конструктивных или других факторов (непостоянство момента инерции массы инерционных возбудителей колебаний с вращающимися неуравновешенными массами, конечного отношения радиуса кривошипа к длине шатуна, нелинейность характеристики электромагнитного возбудителя колебаний и т. п.) возбуждаемые колебания не всегда бывают моногармоническими. Однако искажения формы кривой цикла нагружения, как правило, невелики, и высшими гармоническими составляющими можно пренебречь. [c.36]

При вычислении сил инерции будем исходить из предположения, что весь механизм находится в одной плоскости, в которой расположены также центры тяжести кривошипа и шатуна (на осях кривошипа и шатуна). Если кривошип вращается равномерно, то ускорение каждой его материальной точки перпендикулярно направлению окружной скорости 03 ,<5, где р — радиус окружности, описываемой материальной точкой. Равнодействующая нормальных сил инерции приложена в центре тяжести кривошипа. Эта сила [c.129]

Зубчатые колеса 1 я 2, находящиеся в зацеплении, вращаются вокруг неподвижных осей Л и С и входят во вращательные пары В н D с шатунами 4 н 5, которые входят во вращательные пары Е с поршнем 3, движущимся В цилиндре Ь. Длины звеньев механизма удовлетворяют условиям / 1= 2, AB= D и BE=DE, где Г1 и Г2 — радиусы начальных окружностей колес 1 и 2. Углы, образованные направлениями АВ и D с осью у цилиндра Ь, равны и симметрично расположены. При вращении одного из колес 1 или 2 поршень 3 движется возвратнопоступательно вдоль оси у. В механизме при равных массах колес 7 и 2 и шатунов 4 и 5 отсутствуют давления на стенки цилиндра от сил инерции звеньев. [c.212]

Поршневая головка шатуна подвергается изгибу силами инерции поступательно движущихся масс комплекта поршня и силами от давления газов. Напряжения изгиба имеют максимальное значение в месте перехода головки в стержень шатуна. Для уменьшения напряжений переход должен осуществляться плавно с максимально возможным радиусом. [c.280]

Из частных видов шарнирного четырехзвенника следует упомянуть о механизме шарнирного параллелограмма (рис. 11)— четырехзвенника, у которого длины противоположных звеньев попарно равны и параллельны. Этот механизм отличается тем, что его кривошипы 2 п 4 вращаются с одинаковой угловой скоростью, а шатун 3 движется поступательно, все его точки движутся по окружностям одинакового радиуса. В двух положениях, когда оси кривошипов 2 а 4 шатуна 3 совпадают и оси звеньев механизма располагаются на одной прямой, имеет место неопределенность в движении механизма. Кривошипы Д и 4, проходя по инерции одно из этих положений, могут продолжать вращаться в одном общем направлении. В этом случае остается тот же механизм шарнирного параллелограмма. Но один из кривошипов может начать вращаться в направлении, противоположном направлению [c.25]

Влияние масс в шатунах и сцепных дышлах. Силы инерции вследствие поперечного движения действуют при положениях поворота точно так же, как и продольный изгиб, в плоскости качаний (движения), но имеют некоторое значение только при очень больших скоростях поршня, или же при несоразмерно большом отношении длины шатуна к радиусу кривошипа (например в лесопильных рамах). [c.415]

Кривощипио-ползунный мехатпюм состоит из маховика, представляющего собой однородный диск радиуса г = 0,3 м и массы mi -= 5 кг, шатуна длины Z = г и массы т = 3 кг и нол-вуна массы /Пз = 4 кг. Центр масс шатуна находится па расстоянии АС = //3, радиус инерции шатуна относительно цент- [c.200]

Момент ннерцнн Д/ = 0, если радиус инерции шатуна i относительно оси поршневой втулки равен средней геометрической величине длины шатуна и расстоянию его центра тяжести от оси поршневой втулки. [c.131]

Применим эту формулу к численному примеру. В 95 был вычислен радиус инерции шатуна относительно осн крейцкопфа по наблюденному периоду качания шатуна. Расстояние между осью крейцкопфа и центром тяжести шатуна было а — 121,55 см радиус инерции шатуна оказался /-0=139 см. Найдем теперь радиус инерции Гяо того же шатуна относительно оси, проходящей череэ центр тяжести шатуна и параллельной оси крейцкопфа. По толька что полученной формуле имеем [c.283]

Однако для построенной таким образом эквивалентной модели шатуна момент инерции относительно центра тяжести обычно не равен истинному мо.менту инерции шатуна ( — радиус инерции). Для компен- [c.527]

Прни 1 16.1. Определить силы инерции поршня и шатуна кривошипно-ползунного механизма (рис. 16.14), если радиус кривошипа = 0,1 м, длина шатуна /дд = 0,33 м, частота враш.ения кривошипа п = 1500 об/мин, вес поршня с комплектом деталей Оз = 21 Н, вес стального шатуна 0 = 25 Н, момент инерции шатуна относительно оси, проходящей через центр тяжести шатуна, Jg = 0,0425 Н м с . Центр тяжести 5 шатуна расположен на расстоянии [c.373]

Для пояснения сказанного обратимся к рис. 2.17, где представлен параллелограммовый шарнирный четырехзвенник. Такие механизмы применяются, например, для вращения колес локомотива при групповом приводе. На рисунке 1 — ведущий кривошип, 3 — ведомый кривошип, 2 — спарник (т. е. шатун, имеющий поступательное круговое движение), 4 — стойка. Центры масс кривошипов и спарника движутся по круговым траекториям, показанным на рисунке штрих-пунктирными линиями. Сила инерции каждого из этих трех звеньев направлена вдоль радиуса соответствующей окружности и равна шгсо , где т — масса звена, г — радиус окружности, по которой движется центр его массы, а (о — угловая скорость вращения кривошипа. Если сложить параллельные силы [c.53]

W 4. Шатуны 3 тл 4 входят во вращательные пары F и Е с Т-образным ползуном 5, скользящим в неподвижной направляющей d, ось которой перпендикулярна к оси X — X. Размеры звеньев механизма удовлетворяют условиям < - =г г, где r , к г— радиусы начальных окружностей колес 1 2, A =BD, E=DF. Углы наклона прямых АС и BD к оси X — X всегда равны и симметричны. При вращении колеса 1 ползун 5 движется возвратно-поступательно по закону ползуна центрального кривошипно-ползун-ного механизма. В данной конструкции механизма при равных массах колес / и 2 и шатунов 4 -R 3 отсутствуют давления от сил инерции звеньев на направляющую d. [c.127]

Двигатель двухцилиндровый четырехтактный с углом развала цилиндров а = 90°. Задана его индикаторная диаграмма (рис. 8.10,а). Скорость вала двигателя 1=4000 об1мин. Диаметр поршня 01=6 мм, ход поршня 51=54 жж радиус кривошипа п = 27 мм, длина шатуна к = ПО мм. Вес поршня Ох = = 0,3 кГ, вес шатуна Ошг — 0,6 кГ. Момент инерции коленчатого вала Jl= = 10" кГ м сек . [c.269]

На основании данных динамического расчета имеем коленчатый вал полноопорный (см. рис. 77, а) с симметричными коленами, но с асимметричным расположением противовесов (см. рис. 102, а) сила инерции противовеса, расположенного на продолжении щеки, Р р = = 13,09 кН реакция на левой опоре от противовеса Р р = —9,75 кН центробежная сила инерции вращающихся масс /Сл = —15,91 кН радиус кривошипа / = 39 мм. С учетом соотношений, приведенных в 51, и анализа существующих двигателей принимаем следующие основные размеры колена вала (см. рис. 102, а и б) 1) коренная шейка — наружный диаметр йк.ш = 50 мм, длина /к.ш= 28 мм 2) шатунная шейка — наружный диаметр .ц, = 48 мм, длина /ш.ш =-28 мм -3) расчетное сечение А — А щеки — ширина Ь =76 мм, толщина А = 18 мм. Материал вала — чугун ВЧ 40-10. [c.254]

Смотреть страницы где упоминается термин Радиус инерции шатуна : [c.100] [c.518] [c.519] [c.519] [c.224] [c.359] [c.257] [c.123] [c.375] [c.518] [c.191] [c.166] [c.241] [c.348] [c.359] [c.247] [c.359] [c.250] [c.265] [c.40] [c.461] [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...