Равновесие естественных тел с трением

Углом естественного откоса называется наибольший угол, который откос насыпи может образовать с горизонтом. Угол естественного откоса определяется как наибольший угол наклона откоса насыпи, при котором частица земли М (черт. 33), находящаяся на откосе насыпи, удерживается в равновесии силой трения Т. Из этого условия легко определить величину угла естественного откоса. [c.34]

Предположим, что колесо подвергается действию только сил Bi, 2 2 [определенных в п. 12, а) и в)] при этом предполагается, что трение качения отсутствует. Для равновесия необходимо и достаточно, чтобы эти силы были равны и прямо противоположны, имея общей линией действия прямую, соединяющую соответствующие точки приложения А ж С. Остановимся в частности на силе Так как сила (п. 12) должна иметь составляющую, направленную в сторону движения, и GA есть линия действия этой силы, то необходимо, чтобы, при допущенном предположении, точка С была позади точки А (относительно направления движения). Следовательно, мы имеем первый из. указанных в п. 13 случаев, что вполне естественно, так как трение качения равно нулю. [c.303]

Аналогично решается задача об определении так называемого угла естественного откоса какого-нибудь грунта, т. в. такого наибольшего угла а наклона грунта к горизонту, при котором частицы грунта, находящиеся на откосе, остаются в равновесии а = ф=агс(д/, где коэффициент трения ме кду частицами грунта. [c.114]

Из сказанного следует, что режим скольжения или режим перекатывания размалывающих тел в мельнице будет устанавливаться в зависимости от того, будет ли угол наклона поверхности массы размалывающих тел, соответствующий равновесию моментов сил (трения и тяжести), меньше или больше угла естественного откоса массы размалывающих тел. В первом случае устанавливается наклон, соответствующий равенству моментов сил, и происходит скольжение размалывающих тел, во втором случае равновесие не может быть достигнуто, благодаря чему будет иметь место перекатывание размалывающих тел. Если известны угол естественного откоса и коэффициент трения шаров о стенку мельницы, то можно рассчитать ту критическую загрузку барабана, при превышении которой начинается перекатывание размалывающих тел. [c.27]

П. с. и с сопротивлением плоскости скольжения, образующей с горизонталью угол . Для характеристики условий трения в земляной массе служит угол ср естественного откоса, отвечающий углу трения. Наименьшая величина сопротивления Е при устойчивом равновесии называется активным давлением земли. При этом предельном условии равновесия происходит скольжение земляной призмы вниз и сила от давления земли стремится опрокинуть или сдвинуть П. с. Наибольшая величина Е, потребная для равновесия, называется пассивным дав лением земли земляная призма АВО скользит вверх. Этот предельный случай равновесия наступает, когда П. с. нажимает на земляную призму, стремясь выпереть земляной клин вверх. В обоих случаях сила образует с нормалью к плоскости скольжения угол трения (р. [c.25]

В процессе постройки железных дорог оползни могут возникать при подрезке естественных косогоров, сооружении насыпей и выемок с откосами, несоответствующими силам трения и сцепления слагающих их грунтов, а также возведении сооружений на древних оползнях или косогорах на пределе равновесия, без учёта дополнительной нагрузки. При трассировке железнодорожных линий участки современных оползней по возможности должны быть обойдены, либо, в крайнем случае, проектируют мероприятия по повышению сопротивления массива сдвигу. Последние заключаются в устройстве подпорных стенок, возведении земляных контрфорсов, берм, а также дренажных сооружений и ш. (табл. 1). [c.612]

Для ответа на этот вопрос следует выяснить, от каких параметров может зависеть статистический режим мелкомасштабных пульсаций. Естественно ожидать, что при переходе ко все более и более мелким пульсациям, наряду с ослаблением ориентирующего влияния осредненного течения, будет ослабевать и влияние всех вообще его геометрических и кинематических особенностей. Поэтому можно думать, что характеристики осредненного течения (типа, например, характерной длины Ь и характерной скорости и) не будут непосредственно определять статистический режим мелкомасштабных пульсаций. Но в таком случае статистический режим этих пульсаций не будет зависеть от конкретного вида осредненного движения, а будет определяться своими собственными внутренними закономерностями. Подобные закономерности, очевидно, должны быть обусловлены общими для всех локально изотропных турбулентных течений процессами передачи энергии от крупномасштабных движений к движениям меньших масштабов под действием сил инерции (т. е. в виде работы, совершаемой против действия напряжений Рейнольдса) и диссипации энергии в теплоту под действием вязкого трения. Это утверждение можно перевести на язык общей механики, рассматривая развитый турбулентный поток как динамическую систему с очень большим числом степеней свободы и выделив степени свободы, относящиеся к мелкомасштабным (и высокочастотным) компонентам движения. Тогда сказанное выше означает, что силы инерции и силы трения, отвечающие выделенным степеням свободы, должны находиться в статистическом равновесии, не зависящем от особенностей крупномасштабных компонент движения. [c.317]

Амплитуда смещения правого конца пружины в Q раз превосходит амплитуду смещения левого конца. При прохождении массой т положения равновесия 5 = 0, когда ее скорость максимальна, левый конец пружины смещен на максимальную величину в направлении скорости движущейся массы. В этот момент времени мощность силы упругости пружины имеет максимально возможное положительное значение при заданной величине В последующие моменты времени эта мощность будет оставаться положительной, что, естественно, обеспечивает наиболее эффективную передачу энергии движущемуся с трением телу. [c.31]

Профиль вилки толкателя ЭМТ-1 выполнен так, что (если пренебречь трением) при постоянной нагрузке на шток и определенной постоянной угловой скорости системы шток будет находиться в безразличном равновесии. Теоретические расчеты полностью подтверждаются экспериментом на рис. 57, а и в (участок 2) при постоянной нагрузке угловая скорость в процессе утапливания штока остается почти неизменной. Это условие, естественно, соблюдается и во время выталкивания штока, если установленная мощность двигателя невелика, что хорошо иллюстрируется рис. 57, е (участок /). Если мощность соответствует номинальной расчетной, процесс разгона протекает быстрее и менее ярко выражен (рис. 57, а, участок /). При нагрузке, близкой к номинальной расчетной, и особенно при нагрузке более номинальной, в конце утапливания штока несколько повышается угловая скорость ротора (рис. 57, б, участок 1). Это объясняется тем, что при большой нагрузке шток начинает перемещаться с повышенной скоростью и быстро достигает крайнего нижнего положения. Так как за это короткое время перемещения кинетическая энергия системы не успевает полностью поглотиться сопротивлениями вращению, а момент инерции системы уменьшается (центробежные грузы приближаются к оси вращения), угловая скорость увеличивается. Естественно, что при относительно малых нагрузках на шток (рис. 57, а и в), а также при пружинном нагружении такие явления не наблюдаются. [c.193]

Веревка, навернутая на поперечное сечение цилиндра. Пусть веревка положена на поперечное сечение выпуклого цилиндра, по которому она может скользить с трением. Коэффициент трения равен /. Касание происходит по дуге АВ (рис. 126) веревка натягивается на концах Л1о и Мх натяжениями Гр и 1, причем Т Тд. Найдем условия равновесия, предполагая, что веревка находится в состоянии, когда она готова начать скользить в стррону АВ. Этим дел, больше которого не должно быть лось равновесие. Пусть 5 — дуга АМ, дв — элемент, находящийся в точке М, N дз — абсолютное значение нормальной реакции цилиндра, которая направлена наружу, fN йз — абсолютное значение касательной реакции, которая направлена в сторону МА. На основании естественных уравнений равновесия нити имеем [c.261]

Естественно допустить, что это сопротивление выражается парой, которая препятствует качению, и опыт показывает, что момент этой пары не может превзойти некоторого максимального значения Mq, называемого предельным моментом моментом трения качения). Так как мгновенное вращение цилиндра, опирающегося на плоскость, происходит вокруг образуюп1ей касания, то равновесие будет иметь место, если результирующий момент движущих сил относительно этой образующей будет меньше предельного момента, движение же наступит, если момент движущих сил превзойдет предельный момент. В этом последнем случае допускают, что момент сопротивления в течение [c.331]

Поленсаев В. И. Трение и теплообмен при естественной конвекции газа в замкнутой области после потери устойчивости гидростатического равновесия. — Изв. АН СССР, МЖГ, [c.195]

Стационарная область всегда связана с определенным видом трансформирования и разрушения (износа) поверхностей трения. Этот вид трансформирования определяется динамическим равновесием процессов разрушения и восстановления вторичных структур. В обычных условиях эксплуатации машин — это механохимиче-ский процесс окислительного износа. Здесь уместно отметить, что наряду с неуклонным и вполне естественным стремлением практики к достижению нормальных условий трения теоретические работы в большей мере рассматривают в качестве основных механизмов патологические проявления внешнего трения. [c.20]

Однако поскольку все подобные конфигурации уже обладают вековой неустойчивостью при смещениях, соответствующих Ь п = 2, р = 2), они пе имеют физического применения и не могут появиться в результате естественной эволюции жидкой массы. Если бы система обладала количеством углового момента, отвечающим условиям (равновесия) любой такой сфероидальной формы, то через внутреннее трение опа нришла бы к соответствующей конфигурации равновесия па последовательности Якоби при условии, что такая конфигурация с заданным угловым моментом сама обладает вековой устойчивостью . Теперь перейдём к рассмотрению вековой устойчивости эллипсоидальных форм. [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...