Электрическая нагрузка максимальная

Проведение эксперимента. До начала эксперимента необходимо запланировать измерения ориентировочно при 10 различных режимах в заданном интервале температур. На-до-учесть, что максимальная допустимая температура нити (примерно 300 °С) на данной установке соответствует значению и = В. Измерения проводят при стационарном режиме. Время установления после изменения электрической нагрузки не превышает 1 мин. [c.137]

Рис. 35-1. Примерный максимальный суточный график электрической нагрузки промышленного района в будний день

Таким образом, основные возможности замедления потребления дорогого органического топлива в европейских районах лежат в перестройке сферы производства электро- и теплоэнергии. Главным рычагом такой перестройки, конечно же, служит ядерная энергетика. Ее развитие позволит не только сильно сократить строительство в европейских районах базисных КЭС, но и существенно уменьшить расход топлива на действующих КЭС путем максимального (но регулировочным способностям) вытеснения их в переменную часть графика электрической нагрузки и ускоренного демонтажа физически изношенного оборудования. Подчеркнем, что в этой фазе должно начаться использование ядерной энергии для целей теплоснабжения в виде A T и отпуска тепла от АЭС. Еще относительно небольшое по абсолютным размерам, оно принципиально важно тем, что откры- [c.73]

Определить максимальную и среднюю электрическую нагрузку в вашем районе. Каковы технические характеристики линий электропередачи, снабжающих ваш район электроэнергией Какова протяженность линий электропередачи Каковы потери б линиях электропередачи [c.241]

Поскольку фотохимические окислители в результате метеорологических условий появляются главным образом летом, случаи объявления сигналов опасности в связи с высоким уровнем загрязнения также наблюдаются в основном в летние месяцы, т. е. в периоды максимальной электрической нагрузки. Поэтому электроэнергетические компании создали систему, позволяющую решить проблему сокращения выработки электроэнергии по указанной причине. Эта система предусматривает использование собственных резервных источников электроэнергии или в ряде случаев получение электроэнергии от других электроэнергетических компаний, объединенных в пул. В табл. 2 приводятся данные последних лет по каждой из девяти электроснабжающих компаний об ограничении производства электроэнергии в связи с фотохимическим загрязнением. [c.139]

При увеличении электрической нагрузки величина ЪТ /Ът достигает максимального значения в начальный момент времени, а затем асимптотически падает до 0. Этому соответст- [c.209]

Расчет в общем виде принципиальной тепловой схемы ТЭЦ с турбогенератором типа ВПТ-25 при непосредственном отпуске пара для технологических нужд из отбора турбины (фиг. 153). Расчет ведется при режиме максимальной нагрузки. Заданы максимальная электрическая нагрузка, совпадающая с номинальной мощностью турбогенератора, максимальная величина отбора и давление пара для технологических нужд. Расход тепла на отопление определяем, исходя из указанных нагрузок и минимального пропуска пара в конденсатор турбины. Итак, в данном примере = 25 тыс. е/и задано требуется определить при этом D =D [c.225]

Для обеспечения максимальной электрической нагрузки 100 тыс. кет, отпуска пара 9 ага промышленному потребителю и горячен воды для отопления устанавливаются два турбогенератора типа ВПТ-50. [c.304]

Величина электрического резерва равна превышению мощности устанавливаемых на станции агрегатов относительно величины максимальной электрической нагрузки станции. [c.482]

Средняя ордината этой кривой равна среднесуточной электрической нагрузке станции максимальная ордината — максимальной Wj , минимальная ордината — минимальной нагрузке станции [c.482]

Независимо от расхода пара и электрической нагрузки давление в камере регулируемого отбора автоматически поддерживается постоянным при помощи регулятора давления. При максимально.м отборе пара и почти полностью закрытых перепускных клапанах (второго ряда) она работает как турбина с противодавлением, так как почти все количество поступающего в турбину пара отбирается тепловыми потребителями и только небольшая его часть (в пределах 5—10% максимального расхода через ч. в. д. турбины) проходит через проточную часть низкого давления для охлаждения ее. [c.30]

При сбросе электрической нагрузки такой турбины действие регулирования скорости осложняется, так как давление пара в отборе при этом падает и регулятор давления, стремясь удержать его, действует на открытие клапанов ч. в. д., тогда как регулятор скорости действует в противоположном направлении, т. е. на закрытие клапанов ч. в. д. Таким образом, получается, что регулятор давления не позволяет регулятору скорости закрыть регулирующие клапаны ч. в. д. Независимо от величины отбора пара в момент сброса нагрузки во всех случаях регулятор давления переходит в крайнее положение (до упора.) на увеличение давления пара в отборе. В связи с этим максимальная величина повышения числа оборотов после сброса нагрузки у турбин с регулируемым отбором будет несколько больше (примерно на 1 — 1,5°/а), чем при чисто конденсационном режиме. [c.176]

Пуск турбин осуществляется с отключенным регулятором давления. До включения в сеть турбина управляется регулятором скорости. После синхронизации генератора и приема нагрузки на него включается регулятор давления и устанавливается необходимое давление в выхлопном патрубке турбины. Центробежный регулятор скорости выключается из работы вращением маховичка синхронизатора до положения максимальной нагрузки. Это необходимо для того, чтобы регулятор скорости не мешал изменению тепловой нагрузки при работе турбины по тепловому графику. С этого мо.мента турбина начнет работать под управлением регулятора давления. Выключенный регулятор скорости будет выполнять функции предохранительного регулятора, который вступает в работу только при увеличении числа оборотов турбины на б—7% сверх номинального значения при сбросе электрической нагрузки и отключении генератора от сети. [c.70]

Как отмечалось выше, излагаемая методика предполагает сравнение большого числа вариантов, различающихся либо составом и сроками ввода основного оборудования, либо только сроками ввода основного оборудования ТЭЦ. Поэтому для сопоставимости все рассматриваемые варианты должны быть приведены к равному энергетическому эффекту как по электрической мощности, так и по выработке электроэнергии. В числе сравниваемых также рассматриваются варианты, в которых все турбины вводятся на ТЭЦ в первом году расчетного периода с опережением роста тепловой нагрузки, а поэтому электрическая мощность ТЭЦ оказывается одной и той же в течение всего расчетного периода. В связи с этим все сравниваемые варианты необходимо также приводить к постоянной в течение всего периода электрической мощности. Очевидно, что величина этой мощности, которая в дальнейшем именуется базисной мощностью, должна быть не меньше, чем в одном из заданных вариантов ТЭЦ с максимальной электрической мощностью. Максимальная выработка электроэнергии при постоянной электрической мощности ТЭЦ будет достигнута при максимальном отпуске тепла от ТЭЦ, т. е. в последнем году рассматриваемого периода. [c.157]

При недостаточной производительности охлаждающих устройств на ТЭС максимальной электрической нагрузки конденсационных паровых турбин принято добиваться увеличением до разрешенного максимума расхода охлаждающей воды через конденсаторы или, чаще, до разрешенной максимальной плотности орошения поверхности охладителей. [c.138]

Для вычисления максимальной электрической нагрузки ТЭС упростим характеристики турбин и градирен до линейных зависимостей. [c.138]

При снижении давления р в регулируемых отборах область допустимых тепловых нагрузок при выбранной электрической нагрузке расширяется, однако при этом становится важным другой ограничивающий фактор — допускаемая тепловая нагрузка на сетевые подогреватели, которая для турбины Т-50/60-12,8 ТМЗ составляет 100 Гкал/ч. Если, например, давление в регулируемом отборе (см. рис. 11.33) р = 0,12 МПа и требуется получить максимальную тепловую нагрузку, то это возможно только при электрической мощности около 56 МВт (точка Е). [c.344]

График электрической нагрузки принято делить на три зоны базовую, полупиковую и пиковую (рис. 15,2). Базовая зона лежит ниже уровня минимальной нагрузки. Отношение минимальной нагрузки к ее максимальному значению называется коэффициентом неравномерности графика нагрузки. Например, для графика, приведенного на рис. 15.2, коэффициент неравномерности а = 0,6. [c.413]

В некоторых случаях в зависимости от температуры наружного воздуха характеристики ГТУ выбираются таким образом, чтобы при = -(10—20) °С электрическая нагрузка установки становилась максимальной, а ее увеличение ограничивалось пропуском воздуха в компрессор с помощью ВИА и системы регулирования ГТУ (см. табл. 6.1). [c.203]

Некоторым энергетическим ГТУ свойственно наличие излома характеристик работы при определенной температуре наружного воздуха что объясняется ограничениями максимально возможной электрической нагрузки генератора ГТУ. В таком случае характеристики установки могут быть составлены из двух уравнений, каждое из которых корректно для определенного интервала температур [c.225]

Максимальную тепловую нагрузку системы дожигания топлива в КУ ПГУ-ТЭЦ изменяют в зависимости от электрической нагрузки ГТУ для обеспечения соответствующих нагрузок энергоблока (рис. 9.35). [c.428]

Почему, при организации работы производства необходимо стремиться к максимальному выравниванию графиков тепловой и электрической нагрузки [c.374]

Современные суточные графики электрической нагрузки в основных энергообъединениях европейской части СССР —Центра, Северо-Запада, Северного Кавказа, Закавказья — характеризуются существенной неравномерностью. Коэффициент неравномерности нагрузки составляет 0,65—0,68, т. е. размах колебаний нагрузки в пределах суток достигает 0,35—0,32 максимума энергосистемы, Увеличение нагрузки в утренние часы суток после ночного провала приводит к возрастанию скорости ее подъема, которая по ЕЭС СССР достигает в от-дельцые периоды времени 500—700 тыс. кВт/мин, что в еще большей степени повышает требования к маневренности оборудова1 ия. Неравномерность режима электропотребления наблюдается не только в течение суток, но по дням недели и сезонам года. Так, по европейской части СССР в выходные дни максимальная нагрузка [c.169]

Электрическая нагрузка к трубному пучку подводилась от генератора постоянного тока или от автотрансформатора АОМК-100/0,5 и понижающего трансформатора ОСУ-80. Максимальная величина электрической мощности, потребляемой участком, составляла 40 кВт. Эксперименты проводились при плавном и скачкообразном увеличении и уменьшении тепловой нагрузки. Плавное увеличение нагрузки обеспечивалось подводом постоянного тока к пучку труб от генератора при его запуске. Скачкообразное увеличение нагрузки обеспечивалось включением автотрансформатора АОМК, предварительно настроенного на требуемую величину выходной электрической мощности. [c.196]

Полуконтактная газопаровая установка с котлом-утилизатором, работая с максимальной теплофикационной нагрузкой, превращается в обычную ГТУ. При этом коэффициент избытка воздуха будет таким же, как в ГТУ, что обусловит повышенные потери тепла с уходящими газами. Задача усложняется тем, что отдельные схемы по-разному реагируют на изменение режима работы, в частности на изменение соотношения между тепловой и электрическими нагрузками. [c.143]

Весьма важно, чтобы агрегаты станции работали с нагрузками, максимально близкими к экономическим. Это достигается рациональ-иьш распределением электрических и тепловых нагрузок между агрегатами. Значение такого распределения поясним на простом примере. [c.210]

Повышение экономичности достигается путем включения в работу заглушенных отборов пара турбин, использованием отработавшего пара от паровых приводов собственных нужд в тепловой схеме станции, увеличением доли выработки электроэнергии на базе теплового потребления (совместно с выработкой тепловой энергии) с максимально возможной загрузкой отборов пара турбин, уменьшением отпуска тепла влешним потребителям непосредственно от паровых котлов, увеличением среднесуточной загрузки установленной мощности турбин, рациональным распределением электрической нагрузки между турбинами, поддержанием оборудования турбинных установок в испраином рабочем состоянии и повышением надежности его работы, уменьшением числа пусков и времени работы турбин на холостом ходу и путем повышения технической квалификации эксплуатационного персонала турбинного цеха. [c.182]

Изучая атомную энергетику будущего, необходимо отметить роль атомной теплофикации. Исследования АН СССР, ЦКТИ, УТМЗ, ВТИ и других организаций [3, 8, 12, 14, 15] обосновали целесообразность сооружения атомных ТЭЦ с применением реакторов, разработанных для АЭС. Турбины на АТЭЦ будут, в основном, работать при мало меняющемся расходе свежего пара и, следовательно, с переменной электрической нагрузкой. Таким образом, может быть замещено максимальное количество органического топлива. [c.111]

В выражении (9.2) и Ai — векторы параметров аварийности, а Но и Ri — векторк параметров ремонтов элементов множеств и Mi Компонентами векторов мощности элементов N, и Nj служат располагаемые (и максимальные) единичные мощности агрегатов. Вектор параметров электрической нагрузки характеризует ее максимальные значения и неравномерность. Индекс надежности энергоснабжения Лц полагается заданным. [c.200]

Расход пара на холостой ход при режиме с противодавлением (отрезок Ос) больше, чем при конденсационном режиме (отрезок Оа), вследствие того что при работе с противодавлением расход пара на трение и другие потери относится к меньшей полезной работе пара внутри турбины, так как он расширяется только в ступенях высокого давления. Максимально возможное количество пара, которое можно пропускать через ступени высокого давления данной турбины, как видно из графика, равно 54 т/час. На это количество рассчитаны ступени высокого давления, исходя из чего максимально воз.можный отбор пара при полной электрической нагрузке в 6 000 кет равен 35 mj4a . При уменьшении электрической нагрузки до 4 500 кет отбор пара может быть увеличен до 45 т1час без увеличения количества проходящего через ступени высокого давления пара сверх 54 mjHa . [c.221]

Под ГОДОВЫМ числом часов использования максимума электрической нагрузки понимается частное от делания величины годовой выработки Эгид на величину максимальной нагрузки Ломакс. [c.336]

Как уже выше отмечалось, расцентровка во время работы агрегата может произойти также от неправильной конфигурации паропроводов, подсоединенных к агрегату, от неправильной конструкции и расположения их опор. Чтобы проверить работу агрегата с этой стороны, нужно в направлении наиболее вероятных деформаций узлов агрегата поставить индикаторы и записывать их показания одповременно с параметрами свежего пара и электрической нагрузкой при изменении последней от максимальной до холостого хода и наоборот. Необходимо также записать показания индикаторов в холодном состоянии агрегата. [c.83]

В период максимальной электрической нагрузки накопленный в аккумуляторе воздух срабатывается в газовой турбине, где природный газ или жидкое газотурбинное топливо сжигается в камерах сгорания турбины высокого и низкого давления. Для этой цели обычная ГТЭ-150-950 надстроена предвклю-ченной газовой турбиной. Общая мощность такой ГТУ составляет 500 МВт, т. е. втрое превышает мощность ГТЭ-150-950. За суточный цикл работы ГТУ давление воздуха в аккумуляторе срабатывается с 6,5 до 4,5 МПа, а за цикл работы компрессорной группы восстанавливается снова до 6,5 МПа. [c.309]

Как уже отмечалось, у ГТЭЦ экономически оптимальный коэффициент атэц, как правило, больше энергетически оптимального, при котором достигается максимальная экономия топлива. Поэтому вопрос о целесообразности установки четвертой ТГТУ должен решаться с учетом конкретных условий данной ТЭЦ, использования ГТУ для покрытия пиков электрической нагрузки и др. При большой доле паровых нагрузок число турбин следует выбирать с учетом возможной паропроизводительности парогенераторов [52]. Физический смысл Z p по формуле (7-11) и по формуле (2-32) одинаков. Их численные зна- [c.125]

Область ONMBA дает область возможной электрической перегрузки турбины при фиксированном давлении р , т.е. температуре сетевой воды на выходе из сетевого подофевателя. При номинальной электрической мощности 55 МВт тепловую нагрузку возможно изменять от нуля до 88 Гкал/ч, а при максимально возможной электрической нагрузке 65 МВт она изменяется от 18 до 26 Гкал/ч (соответственно точки ИкМ). [c.344]

Если при номинальной нагрузке 55 МВт потребуется перейти на больщую температуру нагрева сетевой воды, например, соответствующую давлению р = 0,25 МПа (напомним, что регулирующая диафрагма ЧНД полностью открыта), то для компенсации уменьшения теплопе-репада ЧВД потребуется увеличение расхода свежего пара и расхода в отбор. Поэтому номинальная мощность 55 МВт при р = 0,25 МПа может быть получена при тепловой нагрузке как минимум 8 Гкал/ч (точка S на рис. 11.33). При повыщении до 0,25 МПа пропускная возможность ЧВД снизится и соответственно снизится та максимальная отопительная нагрузка, которую можно получить при электрической нагрузке 55 МВт (точка Р на рис. 11.33). Для давления = 0,25 МПа получить электрическую мощность более 60 МВт (точка Q) от теплофикационной турбины невозможно. [c.344]

Рис. 9.35. Максимальная тепловая нагрузка системы дожигания топлива в КУ в зависимости от электрической нагрузки ГТУ типа V64.3 (Siemens)

Описываемая схема не только упрощает пуск блока, исключает большое количество дорогостоящего оборудования (регулирующей и запорной арматуры, предохранительных клапанов), но и создает возможность обеспечения ряда нестационарных режимов работы блока. Так, в случае сброса номинальной электрической нагрузки до нагрузки собственных нужд или холостого хода турбины открытием БРУ-К можно байпасировать турбину, сбрасывая в конденсаторы до 3600 т/ч пара. Даже меньшего расхода пара в конденсатор (3200 т/ч) достаточно, чтобы перевести и удержать реактор на любом уровне нагрузки до 50% с последующим нагружением турбины. Но для удержания блока в работе выполнение одного этого условия недостаточно. Дело в том, что поступление в деаэратор большего расхода холодного конденсата после сброса пара в конденсаторы вызовет в них резкое падение давления, что может привести к срыву работы питательных насосов или остановке реактора иод воздействием защитных устройств. В приведенной схеме это предотвращается увеличением расхода греющего пара до 600 т/ч через БРУ-РТД. (Первые варианты схем моноблока не обеспечивали этого, так как максимальный расход пара на деаэраторы в них не превышал 200 т/ч). [c.39]

Резервный коте.льный агрегат необходим на промышленной ТЭЦ только в тех случаях, когда при выходе из работы одного из котлоагрегатов станции во время зимней максимальной тепловой нагрузки котельной ТЭЦ остающиеся в работе котельные агрегаты недостаточны для покрытия всех производственных тепловых нагрузок, а также средней за наиболее холодный месяц отопительно-вентиляционной и бытовой тепловой нагрузки. При этом следует учитывать имеющиеся возможности частичного резервного питания тепловых нагрузок ТЭЦ от других теплоснабжающих установок и перевода электрической нагрузки промышленной ТЭЦ временно на районную систему. В таких случаях, когда резервный котлоагрегат необходим, целесообразно в качестве его устанавливать котельный агрегат низкого давления. [c.159]

Приближенный метод. Приближенный метод находит лриме-нение главным образом при перспективном планировании и составлении проектных заданий, когда возможно определить приближенно основные параметры электроснабжения, а именно — суммарный годовой расход электроэнергии, среднюю годовую и максимальную годовую электрические нагрузки объекта, пользуясь средними нормами удельных расходов электроэнергии на единицу продукции или на обслуживаемый процесс в единицу времени, полученными опытным путем для аналогичных процессов, а также соответствующими средними значениями коэффициента неравномерности нагрузки. [c.41]

Пример 1-2. Определить приближенно суммарный годовой расход электроэнергии и максимальную годовую электрическую нагрузку тракторного завода с годовым выпуском продукции Лг=40000 тракторов, если средний удельный расход электроэнергии на один трактор = 2500 квтч, причем средний коэффициент неравномерности нагрузки к = 1,2. Годовой фонд рабочего времени предприятия 300X 16=4800 час. [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...