Высота нивелирная

В соответствии с (3.48) гидродинамический напор (сумма высот нивелирной, пьезометрической и скоростного напора) вдоль по потоку уменьшается. Следовательно, жидкость всегда движется от сечений с большей анергией к сечениям о меньшей [c.73]

При рихтовке подкрановых путей вместо нивелирной рейки целесообразно использовать приспособление, показанное на рис. 18, о На одном конце стойки I укреплен круглый уровень 5 Стойка диаметром 2,5 см и длиной 1,2-1,5 м укреплена на металлическом пластинчатом зажиме 5, выполненном в поперечном сечении по форме головки рельса. Устойчивость стойки в плоскости оси рельса обеспечивается пластинчатой пружиной 2. Подвижный цилиндр 4 с насечкой (линейкой) служит для фиксации на стойке высоты визирного луча, относительно которого производится рихтовка. Переставляя стойку в заданные точки рельса, производят его рихтовку по высоте до момента совпадения насечки с визирным лучом. [c.38]

Если в цехе возможна установка нивелира на полу или на некотором возвышении так, чтобы обеспечивалась видимость на нивелирную рейку 1, подвешенную на тросике 2 к закрепленному на кране деревянному бруску 3, то для перемещения рейки используют кран (рис,42). При этом может применяться одна из рассмотренных выше схем нивелирования. Перед каждым отсчетом а по рейке брусок с помощью уровня 4 приводят в горизонтальное положение. Использование двух подвесных реек обеспечивает одновременное нивелирование с одной станции обеих рельсовых ниток. Измерив высоту подвески реек 1а б ч превышение бруска над головкой рельса ч, вычисляют превышения На и Нб головок рельсов над горизонтом инструмента На = i + a - 5 , Нб = Ь + б-S . Вместо рейки удобно использовать рулетку с грузом на конце, на полотне которой укреплена подвижная марка с горизонтальной чертой. Перемещая марку, добиваются совпадения ее черты с горизонтальной нитью сетки нивелира и по шкале рулетки берут отсчет. [c.92]

Обозначим Vj — скорость осевой струйки в сечении I — I 2,— нивелирную высоту оси трубы в том же сечении /7,—давление в центре сечения / — I v. , и р.2 — соответственно те же величины для центральной струйки сечения II — II и Vs, 23 и / з — для центральной струйки сечения III — III. [c.169]

Обозначим через и давление в точках Л и 5 (в местах разветвления), через и г/, — соответствующие нивелирные высоты, через ге>—скорость жидкости в магистрали до точки А и после точки В, через — удельный вес перекачиваемой жидкости, через гаь — потерю удельной энергии потока жидкости между сечениями А и В. Тогда на основании уравнения баланса удельных энергий [c.207]

Напишем уравнение баланса удельной энергии для сечений в плоскости свободного уровня и в сжатом сечении струи, ведя отсчеты нивелирных, высот от плоскости дна сосуда поскольку расстояние от дна сосуда до сжатого сечения обычно весьма мало, нивелирную высоту этого сечения будем полагать равной нулю давление в среде, в которую вытекает струя, обозначим через р , давление на поверхности жидкости в сосуде — р . [c.260]

На действующем нефтепроводе с разностью нивелирных высот Zi — Zj == 90 м имелся резерв давления (насосные станции работали не на полном давлении). Расход нефти удельного веса у = 890 nr M при этом режиме перекачки (R 10 000) составлял 0 = 1,5 млн. т в год, а перепад давлений Apj = 42,5 ат. [c.91]

Координата z называется нивелирной высотой. Величина p/pg имеет, также линейную размерность и называется пьезометрической высотой. Сумма z- p/pg называется гидростатическим напором. [c.20]

Третье слагаемое (2.24) представляет собой нивелирную высоту или высоту расположения рассматриваемого сечения потока над некоторой плоскостью отсчета 0. [c.33]

Объясните смысл понятия нивелирной высоты. [c.47]

В энергетике приходится иметь дело главным образом с трубопроводами. В некоторых специальных устройствах применяется газобаллонная подача жидкости, т. е. используется давление газа. Течение жидкости за счет разности уровней (разности нивелирных высот) осуществляется во вспомогательных устройствах, а также в гидротехнике и водоснабжении. Общие потери напора в трубопроводах складываются из потерь по их длине и местных потерь. В зависимости от соотнощения величин этих потерь различают короткие и длинные трубопроводы. [c.92]

Точка пересечения кривой потребного напора с осью абсцисс при Дд<0 (точка А на рис. 5.4) определяет расход при движении жидкости самотеком, т. е. за счет разности нивелирных высот Дг. Потребный напор в этом случае равен нулю, так как давление в начале и в конце трубопровода равно атмосферному (за начало трубопровода будем считать свободную поверхность в верхнем резервуаре). Такой трубопровод называют самотечным (рис. 5.5). Если в конце самотечного трубопровода происходит истечение жидкости в атмосферу, то в уравнении для определения потребного напора к потерям напора следует добавить скоростной напор. [c.101]

В отдельных случаях возникновение кавитации возможно без расширения потока вслед за его сужением, а также в трубах постоянного сечения при увеличении нивелирной высоты и гидравлических потерь. [c.106]

Изложенные соотношения и правила для параллельных трубопроводов справедливы, разумеется, также в том случае, когда трубопроводы 2, 3, 4 (рис. 5.16) не сходятся в одной точке, а подают жидкость в разные места, но с одинаковыми давлениями и равными нивелирными высотами конечных сечений. Если же последнее условие не соблюдается, то рассматриваемые трубопроводы нельзя считать параллельными, а следует отнести к разряду разветвленных трубопроводов. [c.116]

Задача 6.8. Определить перепад давления в силовом гидроцилиндре Дрц, шток которого нагружен постоянной силой F=16 кН, в следующих двух случаях 1) скорость подъема поршня равна v = 0 2) v = 0,2 м/с. Диаметры поршня 0 = 60 мм штока dm —20 мм. Трубопровод, по которому жидкость движется из гидроцилиндра через распределитель К в бачок, имеет длину 1 = 6 м диаметр rf = = 10 мм. Свойства жидкости v = 4 Ст р = 850 кг/м . Сопротивлением распределителя К пренебречь. Избыточное давление в баке считать равным нулю, нивелирные высоты не учитывать. [c.108]

Закон сохранения энергии в механической форме для элемента длины dx круглой трубы диаметром d при условии, что изменение нивелирной высоты мало по сравнению с изменением пьезометрического напора, имеет вид [c.195]

Атмосферное давление зависит от нивелирной высоты данной точки местности над уровнем моря Нм- За нормальную величину атмосферного давления принимают среднюю величину фактического барометрического давления земной атмосферы на уровне моря, соответствующую 760 мм рт. ст. при 0° С или 10,33 и вод. ст. при 4° С. В технике пользуются технической атмосферой, равной 1 кг см или 10 м вод. ст. (4° С), или 735,5 мм рт. ст. Для перевода показаний ртутного манометра в метры водяного столба высоту столба ртути в метрах умножают на удельный вес ртути, равный 13,6 (с округлением). [c.375]

Разность уровней (нивелирная высота) точек измерений составляет Zj—zi = 7 л температура газов = 550°С 3 = 20° С. Удельные веса Yb3 кг/м [c.409]

Составляющие интеграла (или уравнения) Бернулли 2 —нивелирная высота (ось л —вертикальна) pl(gp) — пьезометрическая высота и w J (2g) — высота скоростного напора. [c.23]

Нивелирная составляющая потерь напора, т. е. потери напора при подъеме пароводяной смеси на высоту h M, может быть определена по интегралу [c.63]

Д/7 вив—нивелирный перепад давления по высоте коллектора между расчетным и входным (или выход- [c.20]

Для элементов пароперегревателей с различным расположением коллекторов в пространстве разность потерь статического давления в них, гс/м , должна определяться с учетом изменения нивелирного напора по высоте в вертикальном или наклонном коллекторе [c.67]

Э в этих выражениях и всюлу далее, где имеется в виду поток вязкой жидкости, значения дав.тения и нивелирной высоты приурочены к центру тяжести живого сечения. [c.168]

В одной-дребуется определить перепад Ар давления в трубопроводе заданного диаметра д, и длины Ь при заданных нивелирных высотах и начала и конца трубопровода, при протекании определенного количества Q жидкости заданной вязкости V. [c.200]

Рассмотрим баланб " 1Гапорбв Тф движении по трубопроводу идеальной жидкости (потери напора на сопротивление отсутствуют). Из (2.24) следует, что при течении идеальной жидкости сумма пьезометрической высоты, скоростного напора и нивелирной высоты остается постоянной по длине трубопровода (рис. 2.13). [c.34]

Если жидкость в трубопроводе находится под избыточным давлением, то в сечении 1-1 напорного трубопровода линейная скорость жидкости меньше, чем в сечении 2-2, так как во втором сечении диаметр трубопровода меньше (см. рис. 2.10). Кроме того, нивелирная отметка второго сечения выше, чем первого. Поэтому энергия потока расходуется на преодоление разности высот и увеличение скорости жидкости. В связи с этим пьСзометри-чеокий напор во втором сечении меньше, чем в пер вом, т. е. [c.35]

Кольбрука формула 56 Конденсатный насос 254 Критическая скорость 51 КЬнтическое число Рейнольдса 51 JniMHHapHoe течение 49, 51 Линия тока 26 Магнитный тахометр 43 Масляные иасосы 281 Местная скорость 52 Напорный поток 48 Насосные станции 275 Нивелирная высота 20 Ннкурадзе формула 57 Осредненная местная скорость 52 Паскаль 18 [c.328]

Задачу такого типа можно решить и г )афоаналитическим способом. Для этого, как обычно, сначала строятся характеристики отдельных ветвей. Но, учитывая, что нивелирные бтметки и конечные давления в разных ветвях могут быть различными, начальные точки характеристик (при Q = 0) откладываются на оси h на высоте от начала координат, [c.115]

THTR-300. Компоновка оборудования первого контура принята интегральной, но в отличие от ПГ реактора АЭС Форт-Сент-Врейн ПГ рассматриваемого реактора (рис. 3.40) расположены не под активной зоной, а вокруг нее. Высота каждой из шести полостей ПГ составляет 15,3 м, из которых 11,8 м отводятся на размещение поверхностей нагрева. Над активной частью ПГ внутри кожуха образуется полость высотой около 6 м, предназначенная для компоновки подводящих и отводящих трубопроводов. Ограниченные размеры полости обусловили конструкцию поверхностей нагрева с навивкой теплообменных труб концентрическими слоями вокруг центральной трубы, которая является развитием конструкции, примененной в ПГ реактора АЭС Форт-Сент-Врейн (см. рис. 3.39). Гелий, движущийся сверху вниз, обтекает трубный пучок промежуточного пароперегревателя и два пучка высокого давления. Питательная вода по 40 вертикальным рпускным патрубкам подводится в 80 теплообменных труб пучка высокого давления. После выхода из пароперегревателя трубы вновь попарно объединяются, и свежий пар отводится по 40 трубам, которые проходят вверх внутри центральной трубы к участку компенсации. На этом участке пароотводящие трубы скомпонованы в спиральный пучок, обеспечивающий самокомпенсацию относительных температурных удлинений. Питательная вода поступает в первый экономайзерный пучок (температура на выходе 345°С). Второй такой же пучок высокого давления соединен с первым при помощи вертикальных патрубков, число которых равно числу параллельных труб в пучках. Он включает в себя относительно короткие экономайзерный и пароперегревательный участки. Нисходящее движение двухфазной среды в данном случае не ухудшает гидродинамику потока, так как длина труб во много раз превышает высоту пучка, и нивелирная составляющая, даже в экономайзерном участке, не превосходит 8% потерь на трение. [c.114]

Высота современных котлоагрегатов достигает иногда 50—60 м. Поэтому установка экспериментальных датчиков давления, перепа-домеров и прокладка к ним импульсных линий осуществляются по заранее составляемым проектам, схемам. Разработка этих схем ведется с учетом удобства обслуживания датчиков и приборов, исключения возможности местных перегревов среды в импульсных линиях, необходимости введения поправок на нивелирный напор и других специфических требований (см. раздел 3). [c.50]

При значительной высоте настенного пароперегревателя и большой плотности пара особенно при температурах, близких к насыщению, в трубах создается большое гидростатическое давление столба пара. При низких нагрузках и неравномерном обогреве гидравлическое сопротивление движению пара в отдельных опускных трубах может быть меньше, чем разность гидростатических весов столбов пара в наименее и наиболее обогреваемых трубах. В наиболее сильно обогреваемых трубах это создает условия для прекраш,ения движения или обратного движения пара снизу вверх. При выравнивании обогрева уменьшается разность гидростатических давлений в отдельных трубах и при определенных условиях движение во всех трубах становится опускным. Наиболее опасными являются периоды прекращения движения. При достаточной продолжительности их возможен перегрев металла и повреждение труб. Такое нарушение движения пара было замечено на котле № 7 электростанции Нью-Джонсвил (500 г/ч, 140 бар, 566/538° С). Опускные панели радиационного перегревателя размещены на боковой стене топки, а подъемные в двухсветном экране. Пар из барабана поступает в настенный перегреватель. На входе в опускную панель установлен поверхностный пароохладитель. Неравномерная раздача конденсата пара по опускным трубам усиливает разности нивелирных напоров в отдельных трубах. После первой аварии был организован контроль за температурами на необогревае-мых участках опускных труб у пароохладителей и у вЫ ходного коллектора. При нагрузке 35 Мет разорвались две трубы опускной панели. Установленными приборами было зафиксировано в это время увеличение температуры на выходе из пароохладителя до величин, значительно превышающих температуру насыщения. Указанное повышение температуры возможно только при движении пара снизу вверх. Это подтверждается также тем, что [c.262]

Ртв— нивелирный перепад давления по высоте колле1 тора, определяется по п. 2-20, кгс/м . [c.20]

Парообразующие панели с подъемным и подъемно-опускным движением потока. В вертикальных панелях с восходящим потоком или подъемно-опускным движением и малым числом ходов [П-, U-и N-образные панели 1(рис. 9-16), у которых высота соизмерима с развернутой длиной труб], гидравлическая характеристика также определяется величиной недогрева до кипения на входе в панель и давлением. Особенностями гидравлики этих панелей являются сильное влияние нивелирного напора Арнив и влияние взаимного расположения входного и выходного коллекторов. [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...