Сужение в шейке относительное

V - относительное сужение в шейке при статическом растяжении, % [c.61]

Здесь —(Fk/ o) — относительное сужение в шейке при статическом растяжении, выраженное через начальную Fq и конечную Fk площади образца ew — односторонне накопленная в данном цикле нагружения деформация Np — разрушающее число циклов. [c.241]

Результаты показали, что влияние статической скорости в исследованном диапазоне несуш,ественно для одной длины образца индивидуальные кривые нагрузка — удлинение совпадают в пределах разброса данных. Изменение длины рабочей части образца не влияет на характеристики прочности — верхний и нижний пределы текучести, предел прочности и сопротивление при отрыве. Относительное удлинение возрастает с уменьшением длины рабочей части образца (развитое течение в области шейки вносит возрастающий вклад в общую величину деформации образца), относительное, сужение в шейке практически не изменяется (рис. 43) и, следовательно, более полно характеризует предельную пластичность материала при растяжении, чем относительное удлинение. [c.113]

Значения /Г приведены в табл. 7.2. Величины показателя упрочнения т в зависимости от отношения предела текучести Oq к пределу прочности Од и относительного сужения в шейке фк приведены в табл. 7.3. Для значений ol , т, aof,ja и ф, не указанных в табл. 7.2 и 7.3, можно использовать линейную интерполяцию. [c.222]

Здесь N — циклическая долговечность Авр — размах пластической деформации цикла [,i и С —эмпирические постоянные (для углеродистых сталей 1.1 1/2). Постоянную С обычно выражают через истинную предельную деформацию при стандартных испытаниях на растяжение. Полагая, что уравнение (3.82) справедливо при монотонном нагружении и разрушение происходит в конце первой четверти цикла, при [,i =- 1/2 получаем С = eJ2. Истинная предельная деформация связана с относительным поперечным сужением в шейке разорванного образца соотношением = 1п (1 —v ) Формула (3.82) принимает вид, аналогичный (3.75), если переписать ее следующим образом N = (е /Аер)". Здесь = V4, показатель кривой усталости т = 1/j.i. Пренебрегая остаточными напряжениями в окрестности пластической зоны, налеганием берегов трещины и другими факторами, считаем пластическую деформацию ер аддитивной функцией процесса нагружения. Примем за меру повреждения отношение i = Вр/е . Правило суммирования применительно к малоцикловой усталости принимает вид [c.100]

Относительное сужение — остающееся относительное сужение в шейке образца при разрыве. [c.236]

Относительное сужение в шейке не менее, %. Твердость по Бринеллю............ [c.308]

Установлено, что предельный коэффициент отбортовки, подсчитанный по указанной формуле, по своему значению близок к относительному сужению в шейке при испытании нормальных цилиндрических образцов на растяжение. Следует учитывать, однако, что совпадение имеет место лишь в том случае, если отверстие под отбортовку получено чистовой токарной расточкой или разверткой, обеспечивающей полное удаление упрочненного после пробивки слоя металла. [c.123]

Как видно из таблицы, характеристика максимальной пластичности (сужение в шейке —11) /о) остается практически неизменной при статическом испытании и несколько повышается при ударном нагружении. Относительное удлинение представляет собой сумму равномерной и сосредоточенной деформации и таким образом характеризует среднюю пластичность образца. [c.37]

Так как после образования шейки относительная продольная деформация распределяется по длине образца неравномерно, то истинные диаграммы принято строить в таких координатах относительное сужение поперечного сечения в шейке — истинное [c.99]

Степень пластичности материала может быть охарактеризована (в процентах) остаточным относительным удлинением 5и остаточным относительным сужением SI шейки образца после разрыва [c.195]

Второй характеристикой пластичности материала служит относительное сужение образца после разрыва г] , которое находится как отношение абсолютного уменьшения площади поперечного сечения в шейке к первоначальной площади поперечного сечения образца. [c.54]

Относительное сужение образца после разрыва Ч определяется делением абсолютного уменьшения площади поперечного сечения в шейке на первоначальную площадь и выражается в процентах от начальной площади поперечного сечения [c.105]

Так как после образования шейки относительная продольная деформация распределяется по длине образца неравномерно, то истинные диаграммы принято строить в таких координатах относительное сужение F поперечного сечения в шейке — истинное напряжение S, где F = (fо — Fi)/Fo, S = Pi/Fi, а Pt и Ft — соответственно усилие и наименьшая площадь поперечного сечения в данный момент испытания. [c.108]

Для изучения распределения удлинений при растяжении расчетная длина образца 100 мм разделена тонкими рисками на десять равных частей. Диаметр образца до испытания равен 10 мм. После разрыва образца расстояния между рисками оказались равными 11, 12, 12, 12, 15, 19, 13, 12, 11, 11 мм. Диаметр шейки образца равен 6 мм. Построить эпюру (график) распределения относительного остаточного удлинения по длине образца, вычислить среднее (б р) и максимальное (бта,) остаточные удлинения и относительное сужение я в шейке образца. [c.8]

Од — предел прочности — равномерное относительное сужение шейки — относительное сужение шейки при данной степени деформации. Уравнение дает несколько заниженные значения 5 в области малых деформаций (до начала образования шейки) и несколько завышенные в области больших деформаций. [c.70]

Для определения относительного сужения г ) на практике ограничиваются нахождением наименьшего диаметра в шейке после разрыва и затем подсчет производят по формуле [c.37]

Определенное таким образом относительное удлинение б называют полным условным удлинением образца в шейке. Нетрудно видеть, насколько это удлинение отличается от удлинения е, отнесенного ко всей длине образца. Так, для мягкой углеродистой стали относительное сужение шейки в момент разрыва, обозначаемое фк, имеет величину фк 0,5 и, следовательно, согласно выражению (2.35) [c.55]

Степень пластичности материала может быть охарактеризована величиной в процентах остаточного относительного удлинения б и остаточного относительного сужения г шейки образца после разрыва [c.209]

Низколегированные стали должны обладать достаточной пластичностыр как при технологических операциях при изготовлении изделия (гибке, формоизменяемости и др.), так и в условиях эксплуатации для перераспределения напряжений в случаях необходимости. Пластичность обычно оценивается относительным удлинением или сужением. Обычно истинная пластичность металла (способность воспринимать местные деформации без разрушения) лучше характеризуется местным удлинением и сужением в шейке, поэтому определение пластичности по относительному сужению представляется более правильным. О пользе принятия этого показателя для оценки пластичности свидетельствует и то, что относительное сужение не зависит от размеров образца, в то время как величина относительного удлинения существенно меняется с изменением размеров образцов и в первую очередь их расчетной длины. Несмотря на эти доводы, наиболее распространенным показателем пластичности по-прежнему является относительное удлинение, которое зависит от толщины проката и обычно [c.8]

Рис. 3. Изменение относительного равномерного сужения (а) и относительного сужения в шейке (б) при разрыве образца от времени до разрушения стали Х18Н10Т при 650° С

Алюминий входит в состав большинства марок титановых сплавов. В небольших количествах он повышает прочность сплава без существенного снижения пластичности и вязкости, повышает сопротивление ползучести и жаропрочность. Содержание алюминия в титановых сплавах не превышает 5—6%. Однако проведенные за последние годы исследования показывают возможность производства сплавов с более высоким содержанием алюминия. Так, сплав с 36% алюминия показал высокую жаростойкость и жаропрочность при температурах до 1000° С (1273°К) в сочетании с малой плотностью. Такой сплав обладал отличными литейными свойствами, но пластичность его была пониженной. Сплав с 107о алюминия, легированный ниобием, хорошо куется, сваривается и при 700—800° С (973—1073° К) превосходит по жаропрочности титановые сплавы ВТЗ и ВТ9. Основным недостатком сплавов с повышенным содержанием алюминия является их низкая пластичность. При комнатных температурах у сплавов с 10% А1 относительное удлинение и сужение в шейке образца равны нулю. [c.96]

В соответствии с ГОСТ 398-41 тендерные бандажи изготовляют из основной или кислой мартеновской стали ковкой иа молотах или прессах. Из четырёх марок бандажной стали, применяемых в подвижном составе широкой колеи, для тендерных бандажей употребляется сталь марки III. После прокатки бандажи подвергают термической обработке путём закалки с отдельного нагрева с последуюп им отпуском. Механические свойства металла тендерных бандажей должны удовлетворять следующим требованиям предел прочности при разрыве не менее 85 кг1мм , относительное удлинение для образца / = 4 й не менее 10% и относительное сужение в шейке образца не меиее 14%. Правила приёмки, метод испытаний и маркировки те же, что и для паровозных и вагонных бандажей. Номинальные диаметры ОСТ 8146 [c.364]

Рис. 137. Влияние пластической деформации образцов (по относительному сужению в шейке) на сопротивляемость задержанному разрушению сталей 42Х2ГСНМ (а) и 15Х12НМВФА (б)

Зависимость предела выносливости сталей от предела текучести [1036] показана на рис. 2.3. Из рисунка следует, что предел выносливости увеличивается линейно (с некоторым разбросом) при увеличении предела текучести. Эта зависимость может быть описана уравнением а , = 105 + 0,43от, где Ох — предел текучести, МПа. Зависимость пределов выносливости сталей от твердости по Бринеллю НВ [1036], показанная на рис. 2.4, описывается формулой а , = 0,115 НВ, Менее четко проявляется зависимость между пределом выносливости и удлинением при разрыве илн сужении в шейке. Такие зависимости для сталей показаны на рис. 2.5 [778]. Стали с большим удлинением при разрушении имеют более низкие пределы выносливости (рис. 2.5, а), при этом происходит такой большой разброс характеристик, что для практического использования такие зависимости не пригодны. Между относительным сужением и пределом выносливости (рис. 2.5, б) вообще ие существует связи. [c.134]

Если ввести в рассмотрение относительное сужение 1 з в шейке, то, очевидно, If = AJAa и [c.139]

Определнть предел прочности, относительное остаточное удлинение и относительное сужение площади сечения в месте разрыва (в шейке). [c.57]

Следовательно, критическая скорость деформирования как скорость, при которой деформация при ударном растяжении образца практически отсутствует, не может рассматриваться как характеристика материала, поскольку ее величина связана с распределением деформаций по длине образца, соблюдением одноосности напряженного состояния и растет с уменьшением длины рабочей части образца критические скорости, определенные в работах [29, 30], выше, чем критические скорости, определенные в работе [129] на более длинных образцах. Для образца длиной 10 мм, использованного в изложенных ниже исследованиях, не наблюдается снижения относительного удлинения и сужения поперечного сечения в шейке образца из армко-железа и стали 45 даже при скоростях выше 500 м/с. Следовательно, противоречивость экспериментальных данных о влиянии скорости деформации на пластичность металлов [219, 220, 241] может быть объяснена неравномерностью деформации. [c.117]

В расчетах на прочность либо в расчетах напряженного состог>-ния принято, что при однородном одноосном напряженном состоянии вдоль цилиндрического или плоского образца, каким бы он не был длинным, действуют одинаковые напряжения во всех сечениях. Однако в действительности относительное удлинение в разных частях образца изменяется от самого незначительного до наибольшего около места разрыва (шейка образца). В частности, в связи с этим было признано, что более показательной характеристикой пластичности материала является поперечное сужение, которое сравнительно легко определяется для цилиндрических образцов и значительно сложнее —для листовых материалов. [c.47]

Что касается пластичности при растяжении надрезанных образцов, то она всегда оказывается сильно пониженной, прежде всего вследствие значительного уменьшения пластически деформированной зоны. Так, например, среднее сужение в надрезе для остро надрезанных образцов с радиусом закругления в вершине надреза 0,1 мм и глубиной надреза 1 мм на сторону у закаленной и отпущенной стали ЗОХГСА имеет величину порядка 8%, у стали 40ХН2МА 6—10% в зависимости от плавки и обработки, т. е. в 6—8 раз меньше, чем у гладких образцов из тех же сталей. У дюралюминия эта величина составляет 15%, у высокопрочных легких сплавов при Ов = 55 -4- 60 кгс/мм — примерно 8% [19]. Так как пластичность (сужение шейки) гладкого образца у легких сплавов около 25—35%, т. е. гораздо меньше, чем у сталей, то очевидно, что относительное уменьшение пластичности (деформационная чувствительность к надрезу) при переходе от гладких к надрезанным образцам у легких сплавов меньше, чем у сталей. [c.110]

Смотреть страницы где упоминается термин Сужение в шейке относительное : [c.7] [c.219] [c.238] [c.60] [c.83] [c.47] [c.34] [c.61] [c.275] [c.304] [c.225] [c.102] [c.133] [c.21] [c.56] [c.155] [c.107] [c.21] [c.49] [c.11] [c.24]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...