ОБРАЗЦЫ — ОТВЕРСТИ

Основной частью прибора являются два жестких стержня с общей рабочей длиной, несколько большей двукратной длины измеряемого участка. В средней части верхнего стержня укреплены индикаторные часы (с ценой деления 0,002 мм), а на нижнем стержне против иглы индикатора — металлический шарик 03—5 мм. Оба стержня прикреплены концом к жесткой раме. После установки образца через отверстие на нижний стержень последний крепится к раме при помощи пластины. Перед измерением игла индикатора устанавливается на шарик и показание индикатора регулируется на нуль. Затем образец двигают по [c.118]

Образцы для тарировки пирометров изготовляли таких же размеров и формы, как и образцы для определения твердости. На вершине образца высверливали отверстие для помещения спая термопары. Образец помещали на столик 13 (см. рис. 19) вместе с тарировочной термопарой, заде- [c.50]

Конструкция устройства для испытания на смятие представлена на рис. 78. Плоские образцы имеют отверстия, Б которые продевается цилиндрический штырь 1. Последний жестко укреплен на серьге 2, связанной с тягой испытательной машины. Нижняя часть образцов опирается на стержень 3, благодаря чему они занимают наклонное положение по отношению к горизонтальной [c.178]

Рис. 40. Зависимость эффективного коэффициента концентрации напряжений Ка от радиуса надреза г при кручении образцов с отверстиями

При оиределении напряжений, необходимых для роста усталостной трещины, можно рассматривать не только разграниченные области распространения п нераспространения трещины, но и промежуточную область 127], в которой дальнейшее распространение трещины сопровождается ее повторной остановкой. Испытывали на усталость при чистом изгибе с вращением цилиндрические образцы с диаметром рабочей части 10 мм, содержащие поперечное отверстие диаметром 2 мм. Теоретический коэффициент концентрации напряжений для такого концентратора составляет 2,03. Образцы изготовляли из углеродистой стали со следующим химическим составом %) 0,34 С 0,24 Si 0,76 Мп 0,030 Р 0,025 S 0,09 Си 0,04 Ni 0,13 Сг. Сталь после нормализации при температуре 860 °С имела следующие механические свойства ав = 608 МПа От = 390 МПа з = 45°/о- Предел выносливости исходных образцов с отверстием из исследуемой стали был 158 МПа. [c.115]

Плоские образцы без отверстий могут прикрепляться к оправке при помощи, например, клея БФ. Образцы произвольной формы можно крепить путем заливки легкоплавким сплавом (например, сплавом Вуда). [c.15]

В то время когда не производятся фотографирование микроструктуры или измерение деформации образца, смотровое отверстие в лотке закрывается молибденовой шторкой. Перемещение шторки осуществляется при помощи электромагнита, обмотка которого расположена снаружи вакуумной камеры. Рабочий ход сердечника электромагнита составляет 10—12 мм. [c.121]

В работе [2] дано приближенное решение уравнения (2) относительно Ощах. основанное на допущении о замене интегрирования по объему Уи па интегрирование по сечению Интегрированием по площади / и учитывалось распределение пд по диаметральному сечению образца с отверстием (0 = 90°) по толщине образца для образца с надрезом учитывалось распределение напряжений по кольцу, толщина которого ограничена точками О А (см. рис. 4). При этом не рассматривался характер распределения напряжений в окружном направлении у отверстия и по профилю надреза. [c.78]

При равной вероятности разрушения двух плоских образцов с отверстиями, радиусы которых / , и а толщины и отношения пределов выносливости имеют вид [c.79]

В работе приводится метод прогнозирования усталостной долговечности в условиях сложных процессов нагружения. Прогнозирование долговечности основано на анализе локальных упругопластических деформаций в вершине надреза. Применен оригинальный метод вычисления локальных деформаций и напряжений в условиях изменяющихся амплитуд нагружения. Усталостные повреждения определялись для циклов, полученных по методу падающего дождя и для последовательных размахов процесса нагружения. Теоретические результаты прогнозирования долговечности сопоставлены с результатами экспериментов, выполненных на компактных образцах с отверстиями. Оказалось, что растягивающие перегрузки повышают долговечность элементов с концентраторами, а приложение сжимающих нагрузок значительно понижает усталостную долговечность. [c.422]

Материал II Л V с S S is sg ё чё HR si s5S повреждение образца с отверстием [c.102]

При прессовании свинцовых образцов через калиброванные отверстия также была установлена большая неоднородность и неравномерность деформирования по сечению образца. На рис. 16, б показано, как деформировалась сетка на разных стадиях прессования образцов через отверстия. Видно, что деформация в отдельных точках поперечного сечения возрастает по направлению к наружной поверхности. На рис. 16, а показано, как деформируется делительная сетка в свинцовой болванке при ее прошивании. Аналогичные эксперименты были проведены при других видах обработки давлением. [c.45]

Оуэн и др. [6.37] показали, что при рассмотрении растягивающих напряжений и усталостных характеристик можно по характеристикам, полученным для гладких образцов, судить о характеристиках образцов, имеющих отверстие. Это следует из того, что на начальном этапе расслоения при действии статических и усталостных нагрузок отверстие выполняет лишь функции концентратора напряжений. При развитом в достаточной степени повреждении эта функция исчезает. Однако не следует считать оптимальным проектированием [c.180]

Образец для определения температуры потери прочности представляет собой полоску размером 50 X 2,65 X 1,55 мм с двойным надрезом посредине сечением 1,2 X 1,45 мм, нагруженную грузом, вес которого вместе с половиной образца составляет 0,45 Г. Для закрепления груза, который представляет собой кусок фольги толщиной 0,3 мм, подвешенной на проволоке на расстоянии 5 мм от края образца, сверлится отверстие диаметром 1 мм. Величина груза берется из расчета 0,242 Г на 1 мм сечения надреза. Вес груза для данного образца составит [c.154]

Пределы прочности образцов с отверстиями [c.52]

Прочность образцов с отверстиями — Пределы 52 [c.294]

Статья посвящена исследованию усталостной прочности образцов с отверстием, сварного стыкового соединения и образцов присоединения к основному [c.428]

Рис. 6. Датчик для исследования роста трещин в образцах с отверстием Рис. 7. Датчик для исследования роста трещин в плоских образцах

На фиг. 76 представлены значения fi для круглого образца с отверстием, обжатым плоским пуансоном. [c.472]

Модели из стали 20 имели наружный диаметр 46 мм при толщине стенки 8 мм. Были испытаны образцы без отверстия, с двумя продольными рядами отверстий по пяти отверстий в ряду, с полем отверстий из восьми продольных рядов по три отверстия в ряду и с двумя рядами отверстий по два отверстия в ряду. Все отверстия на моделях из стали 20 располагались в коридорном порядке. [c.410]

Д.К. Черновым Ярн резке листа и пробивании отверстия [82] а - лист, из которого вьфезали образцы б - ЛИВИИ деформации после растяжения гладкого полированного образца вч - то же, после растяжения гладкого полированного образца с отверстием [c.350]

Исходная трещина получалась следующим образом в центре плоского образца сверлилось отверстие диаметром 2 мм и рас-нпливалось в обе стороны до получения надреза определенной длины. Затем образец подвергался циклическому нагружепню с [c.257]

Наличие в полых образцах продольного отверстия изменяет напряженное состояние и степень концентрации напряжений в галтелях, которая, как показал А. С. Лейкин, уменьшается с ростом отношения внутреннего диаметра к наружному. [c.133]

Аналогичные величины получены и в работе [171]. Испытания выполнялись на аустенитной нержавеющей хромоникелевой стали типа 18Сг — 8X1. Установлено, что при длительности термического цикла порядка 1 мин продольный градиент на десятимиллиметровой базе в середине рабочей длины цилиндрического образца составляет порядка 50° С, в то время как радиальный перепад температур достигает не более 3 и 20° С соответственно для сплошного и трубчатого образца. На рис. 5.4.9 показана температура внутри сплошного образца (1) и на поверхности (2). Для измерения температур внутри образца высверлено отверстие [c.256]

Исследовано возникновение и рост трещин при испытаниях на выносливость прокатанных, плакированных, прессованных и неплакированных образцов из сплава Д1 6. Толщина листов равнялась 3,5 и 4 мм. Ширина образца в наиболее узкой части была 30 мм. В первых опытах для концентрации напряжения по середине образца просверливалось отверстие диаметром до 4 мм. Коэффициент концентрации а равнялся 2,66. При испытаниях использовались два датчика, которые устанавливались по обе стороны листа на отверстие с помощью прижимного приспособления. Запись проводилась во все время работы горизонтального пульсатора на самописце по двум каналам. По третьему каналу записывались изменения температуры помещения. Были построены кривые выносливости образцов (зависимость между напрй- [c.163]

Одинаковые критические радиусы концентратора напряжений, обусловливаюш ие появление иераспространяющихся усталостных трещин при кручении и изгибе, получаются, если испытывать круглые образцы с поперечным отверстием. Объяснить это явление можно, сопоставив градиенты напряжений в таких образцах. При изгибе круглого образца с отверстием градиент напряжений % 2,31г, при кручении х=3/г. С увеличением остроты надреза или уменьшением радиуса различие в градиентах уменьшается. [c.85]

Для образца с круглым отверстием отношение пределов выносливости при кручении и изгибе составляет Тд/од 0,75. Это различие особенно заметно в области существования нераспро-страняющихся усталостных трещин, т. е. для образцов с диаметром отверстия менее 0,5 мм. Полученное соотношение пределов выносливости объясняется тем, что при изгибе образца с отверстием максимальная амплитуда напряжений с учетом концентрации напряжений составляет адгкЗап, а при кручении Ол 4тц. Принимая во внимание практически одинаковое распределение напряжений [c.87]

В образце с отверстием диаметром 9,6 мм, нагруженном по программе Т/Н с = 15,57 кН, измерены локальные деформации с помощью тензодатчиков, прикрепленных к внутренней поверхности отверстия. Экспериментальные и расчетные значения деформаций е приведены на рис. 4. Деформации, полученные по методу Нейбера, выше, чвхм экспериментальные. В случае использования энергетического метода [10] получено хорошее совпадение расчетных и экспериментальных деформаций. [c.59]

Рис. 3. Распределение напряжений Од/Оц на 1 онтуре отверстия и в опасном сечении плоского образца с отверстием при растяжении.

Проведено расчетно-экспериментальное исследование налряаеи-но-деформированного состояния в плоских образцах с отверстиями,, упрочненными методом местного глубокого пластического деформирования (МГ1Ш. [c.131]

На кафедре Подъемно-транспортные машины Ленинградского политехнического института автором под руководством профессора М. М. Гохберга были проведены экспериментальные исследования влияния предварительного статического растяжения и многократной циклической перегрузки на усталостную прочность элементов соединений из сплава АМг61. Было исследовано три типа образцов с отверстием, сварного стыкового соединения и с продольными приваренными ребрами. Образцы изготовлялись из листового проката толшпной 8 и 10 мм (огв = 35,5—40,2 кГс/мм , сто2 = = 21,4—21,6 кГс/мм2). [c.142]

Таким образом, как и во всех других испытаниях при разных значениях г, по мере увеличения напряжений сжатия, размах колебаний предельных напряжений цикла все время растет. Как и для образца с отверстием, абсолютное значение предела выносливости при пульсирующем сжатии оказалось в 1,5 раза больше, чем при пульсирующем растяжении. Так как для данного соединения значение k -= 3,2 велико, усталостные разрушения были получены не только для цикла при г = —оо, но и для цикла при г = 5. Назовем эффективным коэффициентом концеп-традии напряжений для цикла с коэффициентом асимметрии г значение [c.153]

Исследование чувствительности метода производилось прибором, схема которого изображена на рис. 1. Испытываемый образец состоял из набора стальных пластин толщиной от 5 до 20 мм каждая. В одной из пластин были сделаны искусственные дефекты в виде канавок. После установки образца против отверстия коллиматора включалась нересчетная схема и набиралась необходимая статистика, затем деталь перемещалась, ивповь производились измерения. [c.316]

В. С. Ивановой и В. Ф. Терентьевым [10] изучалось распространение усталостных трещин в пластинах сечением 100X4 мм из стЗ. Испытания проводили на пульсаторе типа ГРМ-1 в условиях повторного растяжения с частотой 400 циклов/мин. Для локализации места распространения трещины в центре образца просверливали отверстие диаметром 1,2 мм, от которого и начала расти усталостная трещина. Наличие такого отверстия практически не уменьшало общую долговечность образца. Замер усталостной трещины проводился в процессе испытания с помощью отсчетного микроскопа МПБ-2, позволяющего замерять трещину длиной 0,05 мм. [c.100]

Подготовка образцов к испытанию. Образцы в форме цилиндра диаметром 50—60 мм и высотой 70—100 мм получаются вытачиванием из кирпича. По оси цилиндра до середины образца просверлено отверстие для термопарной трубки. На боковой поверхности образца вырезаны желобки для проволок внешней термопары, с таким расчетом, чтобы спай ее находился на той же высоте, как и спай средней термопары. Внутренняя Pt—PtRh термопара, заключенная в двухканальную фарфоровую трубку, плотно вмазана замазкой [c.308]

Найдя A и зная Сэ, получим с = сэ—Ас. Размеры образцов выбираются с учетом следующих обстоятельств. С уменьшением размеров образца увеличивается темп охлаждения и, следовательно, уменьшается длительность опыта, особенно при высоких температурах увеличивается конвективный коэффициент теплоотдачи, что нежелательно при низких температурах. Одновременно с этим малые размеры образца обеспечивают малую его теплоемкость и малую поверхность по сравнению с опытной камерой, что диктуется требованиями метода о постоянстве температуры среды во время опыта и необходимости исключения из расчета степени черноты внутренних стенок камеры. С учетом этих обстоятельств применялись образцы в виде сплошных или полых цилиндров внешним диаметром - 40иш и длиной - 60жл . На рис. 6-4 показан опытный образец 1 (с опорной трубкой 2). По оси образца сверлится отверстие для закладки термопары 3. Плотный контакт спая термопары, помещенной в фарфоровую соломку 4, достигается прижимом с помощью гайки 5 и втулки 6, действующих на буртик 7. [c.292]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...